Файл: Туровский Я. Техническая электродинамика.pdf

вызывает

уменьшение

индукции ниже Вг, и она становит­

ся равной

Bi (рис. 1

-13). После повторного замыкания

му остаточному значению Вг, а

становится

равной

В2.

Все последующие

цик­

лы

размыкания

и

за­

Ом-м

мыкания

магнитной це­

р

пи

постоянного

магни­

^

г

та будут проходить по *10~6

возвратной

петле

В\В2

/

(рис. Ы З ) . Эта

петля

1,0

возврата

так

узка,

что

в первом

приближении

0,8

У

ее

можно

заменить

прямой

B^Bz,

которую

0,6

///

называют

прямой

воз­

4 ' '/

врата. Тангенс угла на­

ал

'У

клона прямой

возврата

называют

проницае­

0,2

мостью возврата. Отно­

t

сительное

значение

о

гоо ьоо боо

sou moo °с

проницаемости

возвра­

та

обычно

0,2—0,3.

Рис. 1-18. Изменение удельного элек­

Это

понятие

упо­

трического

сопротивления ферромаг­

требляют

при

расчете

нитных материалов

при высоких тем­

пературах [Л. 1-20].

постоянных

магнитов и

/ — электролитическое

ж е л е з о ; 2 — 0,11%

С;

электрических

микро­

3— 1% С.

машин

с

постоянными

магнитами. Прямую возврата BiBz

можно

приблизитель­

но рассматривать как параллельную к кривой

размагни­

чивания

в точке В,..

Дифференциальная

(динамическая)

проницаемость

Идеальная

проницаемость — это

отношение

В/Н,

найденное на

основании идеальной

кривой намагничи­

вания. Проницаемость эта, как легко

заметить на

осно-

ся дифференцировать

сложную

функцию

В = ц(Я )Н

дН

dt

дН

дИ

дН

о л .

dt — r a

dt

где

иногда динамической

проницаемостью.

Вид формулы (1-25) определяет простой, но

доволь­

но трудоемкий способ

определения кривой |Хн(Я) на

основании

кривой

нормальной

проницаемости

ц ( Я ) ,

показанной

на рис. 1-19

(ср. рис. 7-5).

Проницаемость при больших частотах. При частотах,

применяемых в промышленности,

проницаемость

стали

те

света

она

достигает

значения,

равного единице

[Л.

1-2].

Комплексная

проницаемость — это

проницаемость,

учитывающая сдвиг

по фазе

(во времени)

комплексных

амплитуд

индукции

В т

и

напряженности

магнитного

поля Н т

в случае,

когда

обе эти величины

изменяются

синусоидально

(первые гармоники). Как и каждое ком­

рез

модуль |х и аргумент ip:

; =

B m

/ H m = j*e-/ *

(1-26)

где

ц — проницаемость

в

верхней (поворотной)

точке

4ооо

4000

3500

3000

Рис. 1-19. Кривые относительной магнитной

проницаемости для

различных сортов стали.

/ — горячекатаная трансформаторная

сталь (4%

Si); 2 — углеродистая го­

рячекатаная

конструкционная сталь

(0,3%

С) ; 3

— с т а л ь н о е литье; 4 — с е ­

рый чугун;

5 — аппроксимация кривой

3 функцией ц г = 1 100 sin В + 0 , 2

[см. гл. 7].

Перемагничивание

образца

стали

требует

подвода

к цепи возбуждения

как реактивной,

так и

активной

т

2e-!*dt:

7t6 f

— ^ - ( s i n ф + / cost),

(1-27)

где

Я т н 5 m —

модули.

Pu­

На основании (1-27), зная гистерезисные потери

na

единицу объема или зная мощность

намагничивания

Qiv

образца, можно определить аргумент г|>

комплекс­

ной

проницаемости р.:

siny = vPwl(*B2jy,

cos<p = ^ l v

/ ( ^ / ) .

(1-28)

Комплексную

проницаемость можно

также

записать

в виде

[л.* =

[х, — /[х2 =

JJ,(COS^ - - / sin

(1

-29)

или

f * * = M l - / t g S ) ;

^2QiVl(wH2J;

(1-30)

консумпционную проницаемость

\b = 2Plvl(«H2J

(1-31)

и тангенс

угла потерь

tg6 = / V / Q i F .

(1-32)

Вышеприведенные

формулы не учитывают

потерь

мощности

от вихревых

токов, которые также вызывают

сдвиг по фазе. Сдвиг этот учитывают или

путем соот­

ветствующего

увеличения

мощности

в вышеприведен­

ных формулах или путем ввода отдельных

аргументов,

получающихся

при расчете

вихревых

токов (см. гл. 2).