ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 230
Скачиваний: 2
ставлен в T—s-диаграмме |
|
на |
рис. |
1-8. Питательный насос / |
||||||||||||
(см. рис. |
1-7) |
повышает давление воды от давления |
|
в конденсаторе |
р к |
|||||||||||
до давления рабочего пара р 0 |
и подает ее в котел 2. |
Процесс адиабатно |
||||||||||||||
го сжатия воды насосом в утрированном масштабе показан линией |
а'а |
|||||||||||||||
(см. рис. |
1-8). В котле вода |
нагревается по линии |
|
аЪ до температуры |
||||||||||||
кипения и кипит |
по линии be при |
Т = |
const. В |
пароперегревателе 3 |
||||||||||||
температура пара повышается до ра |
|
|
|
PoJo.h |
|
|||||||||||
бочей |
температуры |
перед |
турбиной |
J |
|
|
|
|||||||||
Т0 (линия cd). |
Пар из |
пароперегрева |
|
|
|
|
||||||||||
теля с энтальпией |
t0 поступает в тур |
|
|
|
|
|
||||||||||
бину 4 и, |
|
расширяясь |
в ней |
от дав |
|
|
|
|
|
|||||||
ления |
р0 |
|
до р к , |
совершает |
работу |
L T |
Po-Ja, |
|
|
|
|
|||||
(линия de, |
рис. |
1-8). Отработавший |
|
|
|
|
||||||||||
пар из турбины |
поступает |
в конден |
|
|
|
|
|
|||||||||
сатор 6, |
где |
и |
конденсируется |
при |
„ - Ф - ' |
|
|
|||||||||
постоянных |
р к и |
энтальпии |
iK '» |
от |
Px,<-X |
|
||||||||||
давая |
скрытую |
теплоту парообразо |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
вания охлаждающей воде (линия |
еа'). |
|
1-7. Принципиальная |
|||||||||||||
Тепло, |
сообщенное |
пару |
|
в |
котле |
Р и с . |
||||||||||
и пароперегревателе, |
в |
Т—s-диаг |
схема |
паросиловой установки |
||||||||||||
рамме (см. рис. 1-8) изображается |
|
|
|
|
|
|||||||||||
площадью /—а—Ь—с—d—2—/. |
Это тепло в тепловых единицах |
для |
||||||||||||||
1 кг |
пара |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где j a —• энтальпия питательной воды при входе в котел, кДж/кг. Площадь, заштрихованная в Т—s-диаграмме, эквивалентна ра боте L , совершенной 1 кг пара. Площадь /—а'—е—2—/ обуслов
ливает потерю тепла 1 кг пара, отдаваемого охлаждающей воде:
Цг —lKt — 'к»
где iKt — энтальпия отработавшего пара при адиабатном его расши рении, кДж/кг (рис. 1-9); iK'—энтальпия конденсата, кДж/кг.
В рассмотренном замкнутом цикле работа 1 кг пара в тепловых единицах
|
|
L = q1 — q2 = (i0 — j a ) — (iKt — Q . |
|
|
||||||
Это |
уравнение |
можно представить |
так: |
|
|
|
||||
|
|
L |
' (г0 — iKt) |
— (/„ — 4) |
= U — Ь„, |
|
(1-1) |
|||
где L T |
= t0 — iKt |
— работа 1 кг |
пара |
в идеальной |
турбине, называет |
|||||
ся располагаемой |
работой, |
кДж/кг; |
L H = j a — |
t,'< — работа, |
затра |
|||||
чиваемая в насосе, кДж/кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Абсолютный |
(термический) |
к. п. д. |
идеальной |
паротурбинной |
||||||
установки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ч |
= |
Uqx = [(i 0 — iKt) — (ja |
— Q]/(i0 |
— |
} a ) . |
(1-2) |
15
Это выражение можно переписать так:
ч = [(t'o - ht) - ( и - Q ] / [ ( ' o - Q - (/« - Q ] • Пренебрегая работой насоса, можно написать уравнение для оп
ределения абсолютного |
(термического) |
к. п. д. идеального цикла: |
|
f], = (t0 — '«) I (»о — Q = |
н о I (г'о — 'к) • |
(1 -3) |
|
где Я 0 — располагаемый |
перепад тепла |
(теплопадение) на |
турбину, |
кДж/кг. |
|
|
|
/ |
2 |
j |
' |
|
5- |
Рис. 1-8. |
Т—S-диаг- |
|
Рис. |
1-9. Процесс расши- |
|
рамма |
цикла |
Рен- |
|
рения |
пара в t'-s-диаграм- |
кина |
|
|
|
ме |
В паровой турбине имеют место тепловые потери, которые снижают полезно использованное теплопадение до значения
где 2 hn—суммарные |
тепловые |
потери |
в |
турбине, |
кДж/кг. |
||
Отношение использованного |
теплопадения к располагаемому на |
||||||
зывается |
относительным |
внутренним |
к. п. д.: |
|
|||
|
|
|
Ъ { = Ht/H0 = |
Ni/No, |
(1-4) |
||
где Nt—внутренняя |
мощность |
турбины, |
кВт; |
N0—располагаемая |
|||
мощность |
идеальной |
турбины, |
кВт. |
|
|
|
|
Турбина соединяется |
с генератором 5 |
(см. рис. |
1-7) переменного |
тока или другой машиной специальными муфтами. Мощность, пере даваемая от муфты турбины к валу приводимой машины, будет мень ше ее внутренней мощности на величину механических потерь в опор ных и упорных подшипниках турбины, генератора или другой маши-
16
ны, на привод системы регулирования и главного масляного насоса. В турбинах с водяными уплотнениями или водяными охлаждениями концов вала дополнительно затрачивается энергия на преодоление
вредных |
сопротивлений. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Все перечисленные потери в турбине учитываются |
механическим |
|||||||||||||
к. п. д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^м = |
|
|
|
ВД, |
|
|
(1-5) |
||
где |
Ne—эффективная |
|
мощность |
турбины, |
кВт. |
|
|
|
|
||||||
|
Отношение |
Ne к /V0 |
называется относительным эффективным к. п. д. |
||||||||||||
|
|
|
r0e |
= Ne/N0 |
= |
(Nt |
Y ] M |
rioi)/Ni |
= |
YJ„ т]о г . |
|
|
(1-6) |
||
ся |
Отношение |
мощности на |
зажимах |
генератора |
N3 |
к |
Ne |
называет |
|||||||
к. п. д. |
генератора: |
|
-b = NjNe. |
|
|
|
|
|
|
(1-7) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Относительный |
электрический |
к. п. д. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
То э = NJN0 |
= N0 ТЮ; 7ju |
rkIN0 |
= -qm Г1м |
r№ |
= 7]0г |
7jr. |
(1-8) |
||||||
|
Абсолютный электрический |
к. п. д. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
7<Э = |
ЪЭ |
Ъ = YtOi Tlt |
ТЫ r h = |
TU 7JM 7jr |
= |
-/j£7]r, |
|
|
(1 -9) |
где Tjj, rie — абсолютные внутренний и эффективный к. п. д. Внутренняя мощность турбины
|
Ni = G0Ht, |
(1-10) |
где G0 — секундный |
расход массы пара, |
кг/с. |
^Размерность этой |
величины |
|
|
[ЛП = кДж/с = |
кВт. |
Электрическая мощность турбины определяется из уравнения
|
|
|
|
|
|
|
N3 = G0H0fioitiMt)r |
= |
G0H0ri0erir. |
|
|
(1-11) |
||
|
|
Удельный расход пара на 1 квт-ч электрической энергии, кг/(квт-ч), |
||||||||||||
|
|
d3 |
= |
D0/Ns |
|
= 3600G0/(tf0 |
G0 rioi |
7|M цг) |
= 3600/(tf0 YJC ; гш |
^ r ) , |
(1-12) |
|||
где D 0 |
= |
3600G0 — часовой расход |
пара |
на турбину, кг/ч. |
|
|
|
|||||||
|
|
Удельный |
расход тепла |
на 1 квт-ч |
электрической |
энергии, |
сни |
|||||||
маемой |
с |
зажимов |
генератора, |
|
|
|
|
|
|
|||||
<7э = d9 (i0 - |
Q = |
3600 ( i 0 - |
Q/(tf 0 rioi |
TJM rlv) = 3600/(7], r o i |
г1ы |
-r;,.) |
= |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= 3600A/]3. |
|
|
|
(1-13) |
||
|
|
Максимальная экономичность турбины достигается минимальным |
||||||||||||
расходом |
тепла. Из (1-13) следует, что |
с повышением |
r\j, |
r)0 i , т]м и |
||||||||||
т] |
г |
|
|
:аетс |
|
q3 |
и повышается экономи|чнос^<ТУ(р^Щ!((.'.(, |
|
1' |
|
||||
|
уменьшается |
|
|
|
|
н л •-• ч а -1 *лиi i •, |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,ч п |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
:о . . А ОСл.Р |
|
17 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ч И Т А Л Ь Н О Г О |
З А Л 5. |
:|: |
|
К. п. д. Tiы , г\ м и т]г зависят от совершенства конструкции турбины
игенератора. Для современных конструкций турбин достигнуты
высокие значения к. п. д. Абсолютный к. п. д. идеального |
цикла |
за |
|||
висит от параметров;(/?0 и Т0) свежего пара, от конечного давления |
от |
||||
работавшего пара (рк ). |
|
для турбины |
с регене |
||
Удельный расход тепла, кДж/(кВт-ч), |
|||||
ративными отборами |
пара |
|
|
|
|
|
Яв = d 3 ( h |
— ( 'п.в), |
|
(1-14) |
|
где fn .B —энтальпия |
питательной |
воды за |
последним подогревате |
лем высокого давления, кДж/кг.
Глава 1-2.
ТЕПЛОВОЙ ПРОЦЕСС ТУРБИННОЙ СТУПЕНИ
§ 1-3. Общие понятия о течении жидкости в лопаточных каналах
В основу расчета лопаточных каналов турбинных ступеней по ложена струйная теория течения жидкости Эйлера. Эта теория ос нована на предположении, что поток жидкости (жидкость, воздух, водяной пар и любой газ) является плоскопараллельным и что все параметры при движении ее изменяются только в одном направлении. Этому условию потока отвечает течение жидкости вдоль линий тока. Линией тока принято называть такую линию, выделенную из общего потока, в каждой точке которой вектор скорости направлен по каса тельной к этой линии. Кроме линий тока в курсах газодинамики рас сматривают течения элементарных струек. Элементарной струйкой в потоке принято называть ту часть жидкости, которая ограничена поверхностью, состоящей из линий тока. Таким образом, с точки зре ния струйной теории Эйлера, поток жидкости нужно рассматривать состоящим из конечного числа элементарных струй. Большим преиму ществом струйной теории течения жидкости является ее простота. Струйная теория позволяет достаточно просто определять важные пара метры турбинной ступени: среднее направление потока рабочего тела за лопатками, скорость потока, вращающий момент на лопатках тур бинной ступени, а также работу пара отдельной ступени и турбины в
целом. В силу своей простоты эта теория нашла большое признание у конструкторов турбин, широко применялась ими на первой стадии турбостроения и до сих пор используется при расчетах турбин. Од нако действительный характер течения пара в турбинной ступени не соответствует струйному течению. Течение пара в турбинной ступени более сложно и по существу имеет пространственный характер.
Характер потока пара в турбинной ступени зависит от формы ка налов, высоты лопаток, условий потока на входе в лопатки и т. д. Межлопаточные каналы турбинной ступени образуются профильными поверхностями лопаток и торцовыми стенками. Течение пара через кана-
18
лы лопаток сопряжено с некоторой потерей скорости. Чем больше потери скорости при обтекании профилей и торцов, образующих лопаточные каналы, тем ниже к. п. д. лопаток турбинной ступени и турбины в целом. Величина потерь энергии в турбинной ступени в основном зависит от геометрических характеристик сопловых и рабочих лопаток, от параметров ступени и/са, критериев Re' и М [1]. Газодинамические исследования решеток лопаток показывают, что на потери энергии помимо указанных параметров может оказывать значительное влияние структура потока на входе в лопатки из-за неравномерности, раз личных направлений струек потока по высоте и шагу решетки и т. д.
§ 1-4. Расширение пара в сопловых и направляющих каналах
Расширение пара сопровождается понижением его параметров. Процесс расширения связан с преобразованием потенциальной энер гии в кинетическую: с уменьшением энтальпии скорость истечения растет.
Из курса термодинамики известно, что в идеальном случае истече ния пара из сопла (без учета теплообмена с внешней средой и потерь энергии на трение и вихревые движения) преобразование потенциаль ной энергии пара в кинетическую подчиняется уравнению
|
|
|
i 0 |
— 1 1 ( = |
(с?/ —с§)/2000, |
. (1-15) |
|
где i ' 0 , |
i u — начальное и конечное теплосодержание 1 кг массы пара, |
||||||
кДж/кг; с0 —начальная скорость пара перед соплом, м/с; |
си—тео |
||||||
ретическая скорость пара по выходе из сопла, м/с. |
|
||||||
Из |
(1-15) |
находим теоретическую |
(без учета потерь) скорость: |
||||
|
clt |
= V 2000 (i0 - |
iu) + c20 |
= V 2000/г0 + с20, |
(1-16) |
||
где h0= |
i0— |
i u |
— адиабатный |
тепловой перепад в сопловых |
или на |
||
правляющих |
каналах, |
кДж/кг. |
|
|
|||
Если скорость с0 невелика, то ею можно пренебречь, тогда |
|||||||
|
|
|
си |
= У 2000/г0 = |
44,7 У\. |
(1-16') |
В паротурбостроении широко распространены суживающиеся соп ла с косым срезом и в редких случаях — расширяющиеся с косым срезом (рис. 1-10, а, б). Теоретические исследования показали, что давление пара при истечении его из сопла уменьшается только до некоторого отношения давлений ркр/р0, которое называют критиче ским: укр= Ркр/ро-
|
|
k |
Из термо- и газодинамики известно, что укр= |
РкР /Ро= \2l{k + 1)] k ~ i . |
|
Для |
различных газов v K p имеет различные |
значения: |
YKP = |
0,5457 — для перегретого пара; |
|
Y K P = |
0,5774 — д л я сухого насыщенного |
пара. |
19