ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 234
Скачиваний: 2
При максимальном расширении пара в косом срезе сопла, т. е. когда на линии 1—3 установится давление pia, угол отклонения(оп р . будет максимальным (предельно возможным).
Предельное отклонение паровой струи в косом срезе сопла можно найти следующим образом. При достижении в косом срезе сопла пре
дельного |
давления pia |
на линии 1—3 угол |
наклона струи (сц -4- <вп р ) |
|||
можно приближенно считать равным |
углу |
Маха |
9 (во всех |
других |
||
сечениях |
косого среза |
§Ф СЦ + ( о П р ) - |
Этот |
угол |
определяется |
урав |
нени ем |
|
sin0 = c/cl a , |
(1-26) |
где cs— скорость звука при давлении р1а, м/с; cia— |
скорость истечения |
пара из сопла при расширении от начального состояния до давления
Pla, |
м / с - |
|
|
расширения |
пара |
в косом срезе сопла |
||
|
Поэтому для предельного |
|||||||
(1-24) можно представить в таком виде: |
|
|
|
|||||
|
|
sin К + а>пр) = |
sin 0 |
^ - s i n a j , |
(1-26') |
|||
|
|
|
|
|
cla |
икр |
|
|
где via— |
удельный |
объем пара |
при давлении |
р1а. |
|
|||
|
С достаточным |
приближением можно |
положить, |
что с К Р / с 1 а » |
||||
» |
cjcia. |
Тогда на основании |
(1-26) и (1-26') |
|
|
|||
|
|
|
1 = |
(vjv^sina^ |
|
|
(1-27) |
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Via= |
vKp/sm^, |
|
|
(1-27') |
|
|
Таким |
образом, |
уравнение |
(1-27') можно положить |
в основу рас |
чета предельно возможного расширения пара в косом срезе суживаю щегося сопла. Расширение пара в косом срезе сопла до заданного дав ления за соплом pi если v i a ^ и4 .
Расширяющееся сопло. В косом срезе расширяющегося сопла так же возможно дополнительное расширение пара до давления ниже рас четного, например от pt до р / . Отклонение струи в косом срезе рас ширяющегося сопла происходит за выходным сечением сопла 1—2
(см. рис. 1-10, б); в суживающемся сопле |
выходное сечение совпадает |
||
с горлом сопла. |
|
|
|
Отклонение струи пара в косом срезе расширяющегося сопла |
мож |
||
но определить по (1-24), заменив в нем и К Р |
на vt и с К Р на сй —для се |
||
чения 1—2 и Vi на Vi |
и Ci на с/— для сечения 3—4: |
|
|
sin a J = |
sin (ai + <o) = (ct /cj) |
sin 04. |
(1-28) |
Аналогично предыдущему для расширяющегося сопла можно на писать следующее соотношение для оценки предельно возможного расширения в косом срезе:
° i 0 = ( c ; / c J ) ( o 1 / s i n a 1 ) , |
(1-29) |
24
где с/—скорость |
звука при параметрах пара в |
выходном сечении |
|
сопла 1—2. |
|
|
|
Скорость с / |
можно определить |
по известному |
из термодинамики |
уравнению |
|
|
|
|
с\ = |
y i p , |
(1-30) |
в которое вместо р и о нужно подставить конечное давление за соп лом pt', Н/м2 и конечный удельный объем и/, (м3 /кг).
С некоторым приближением с/ можно принимать равной крити ческой скорости в горле сопла с к р . Величины ct и vt относятся к рас четному сечению сопла 1—2.
Если полученное из (1-29) значение t>ia >-Oi', то расширение пара в косом срезе расширяющегося сопла возможно до конечного давления Pi . Если же v\a<Vi , то расширение пара в косом срезе расширяюще гося сопла до давления р / становится невозможным.
§ 1-6. Расход пара через сопло
При критическом давлении и критических скоростях в выходном сечении суживающегося и минимальном сечении расширяющегося сопла устанавливается максимальный расход пара G m a x , численное значение которого можно определить по уравнению неразрывности струи:
|
|
|
|
^max = |
/min ^кр Ркр = |
|
/min (Аф^кр)» |
|
|
С 1~31) |
|||
где р К Р |
и |
икр— |
соответственно плотность, кг/м3 , |
и |
удельный объем |
||||||||
пара, м3 /кг, при критическом давлении. |
|
|
|
|
|
||||||||
Подставляя |
в |
(1-31) |
вместо |
сКР |
его значение |
из |
(1-17), |
получаем |
|||||
a |
- |
f |
\ f |
2 f e |
. Рор о - |
f |
Л |
2 k |
( |
2 |
|
f / ( f e + " |
P o |
m a x |
~ |
/ m i n |
У |
k + 1 |
vKp - |
/•»•" у |
k + |
l { k |
+ |
l j |
|
|
|
* ( т т г Г т - ' - V t - |
(1"32) |
|
где p0 и v0—приняты |
для общего |
случая с учетом параметров тор |
||
можения, Н/м2 и м3 /кг; |
|
|
|
|
k{—- |
V- 1 —коэффициент, |
зависящий от показателя |
ади- |
|
k + i ) |
|
|
|
|
абаты рабочего |
тела. |
|
|
|
Подставляя |
численные значения k в (1-32), получаем для перегре |
|||
того пара k — |
1,3: |
|
|
|
25
Ga№ = 2UfalaVp0/v0, |
(1-32') |
для сухого насыщенного пара k = 1,135:
G m a x = 2 0 1 / m i n V / p ; / ^ . |
(1-32") |
Формула (1-32) позволяет определить максимальный расход рабо чего тела через сопло при критических скоростях потока и идеальном адиабатном процессе расширения, т. е. без учета потерь. Действитель ный расход рабочего тела вл может отличаться от теоретического. От ношение действительного расхода к теоретическому называют коэффи
циентом расхода jx = |
Ga/Gmax. |
Коэффициент расхода |
при истечении |
||||
перегретого пара |
из сопловых решеток, как показали |
опыты, |
[ |
||||
= 0,97, т. е. действительный |
расход |
будет в среднем |
на 3% меньше |
||||
Gm ax, определяемого |
по (1-32'). |
|
|
|
А = |
||
При истечении |
насыщенного пара |
и его состоянии, |
находящемся |
||||
вблизи предельной |
кривой, как показали опыты, действительный |
рас |
ход пара получается примерно на 2% выше максимального, опреде ляемого по (1 32'). Это увеличение расхода, как показал Стодола, объ ясняется переохлаждением пара при его расширении в соплах. Поэ тому для перегретого и насыщенного пара можно применять экспери
ментальную |
формулу для определения максимального |
расхода пара: |
|
G m a x - 2 0 5 / m i n | / P ; / u ; . |
(1-32"') |
§ |
1-7. Преобразование энергии парового потока на рабочих |
|
лопатках |
|
На лопатках активной ступени. В активной ступени пар расши ряется только в соплах. ТеплоЕой перепад h0 ступени превращается в кинетическую энергию полностью в соплах. На рабочих лопатках происходит лишь преобразование кинетической энергии в механичес кую работу. Паровой поток по Еыходе из сопел с абсолютной скоростью ci под углом а 4 к плоскости вращения лопаток поступает в каналы рабочих лопаток. Вследствие Еращения последних скорость потока при входе в каналы рабочих лопаток относительно стенок этих кана лов приобретает другую величину и направление. Эта скорость назы вается относительной скоростью при входе на рабочие лопатки wt (рис. 1-12, а). Ее величину и направление легко найти из треуголь ника скоростей (рис. 1-12, б). Угол р ь показывающий направление паровой струи при входе в каналы рабочих лопаток, называется углом входа. Для обеспечения безударного входа пара на рабочие лопатки входные кромки последних должны выполняться с наклоном к плос кости вращения под углом flj.
Скорость Wi можно найти аналитически, пользуясь формулами для
косоугольных треугольников: |
|
|
wv |
= V с]+и% — 2ис1 cos 04 ; |
(1-33) |
угол Pi определяется |
из соотношения |
|
|
sin fij = (cjwj) sin o l v |
(1-34) |
26
Струя пара |
вследствие кривизны канала меняет свое направле |
|||
ние и покидает |
лопатки с относительной |
скоростью |
w2 под углом |
fl2 |
к плоскости диска. Угол Р2 называется |
выходным |
углом. Угол |
fl2 |
|
обычно меньше |
|34: |
|
|
|
Ра = Р . - (2 - МО)»,
1 |
Щи |
Щи |
|
ha |
|
Рис. 1-12. Изменение |
скорости |
пара на лопат |
ках активной ступени
Вследствие потерь в лопаточных каналах относительная скорость пара w2 будет меньше скорости wt, т. е.
(1-35)
где <]> — коэффициент скорости, учитывающий влияние вредных со противлений проходу пара через каналы рабочих лопаток.
Абсолютную скорость с2 потока, покидающего рабочие лопатки, определяют геометрическим сложением скорости потока w2 и окруж ной скорости и: скорость с2 является диагональю параллелограмма, построенного на скоростях w2 и и.
Скорость с2 и угол а2 можно определить и аналитически:
с2 = V |
w\ + и2 — 2uw2 cos р 2 ; |
(1-36) |
cos а2 |
== (w2 cos р2 — «)/с2 . |
(1-37) |
При тепловом расчете ступени достаточно ограничиться построе нием треугольников скоростей, как это показано на рис. 1-12, б.
Зная изменение скоростей движения пара на венце ступени, можно определить и изменение кинетической энергии. Часть кинетической
27
энергии расходуется |
на преодоление |
вредных сопротивлении про |
|
ходу потока через каналы рабочих лопаток. |
|||
Тепловая потеря |
кинетической энергии 1 кг пара на рабочих ло |
||
патках |
9 |
2 |
„а |
|
|||
h |
W7 —• W7, |
||
2000 |
(1-38) |
||
|
2000 |
где ©i/2-Ю3 —кинетическая энергия 1 кг пара при входе на рабочие лопатки, кДж/кг; йг|/2-103 —кинетическая энергия 1 кг пара при выходе из рабочих лопаток, кДж/кг.
V\\
Рис . 1-13. Тепловой процесс на лопатках ступени |
с учетом |
потерь в |
i—s-диаг |
рамме |
|
|
|
Потеря энергии на рабочих лопатках /гл, которая получается в |
|||
результате трения и преодоления других |
вредных |
сопротивлений, |
|
идет на нагревание пара. Таким образом, |
теплосодержание пара |
||
при проходе его через каналы рабочих лопаток возрастает на |
величи |
ну Лл . Скорость с 2 и соответственно скоростная энергия для данной сту
пени является потерей и называется потерей с выходной |
скоростью |
с\ I 2 000. |
(1-39) |
Тепловой процесс на лопатках активной ступени с учетом потерь показан на рис. 1-13, а. Здесь от точек Аи вверх по адиабате отложены потери hc, кл и hB. Точки Ai} А2 и А3 определяют состояния пара соот ветственно в выходных сечениях сопел, на рабочих лопатках и за их пределами (точка А3).
На лопатках реактивной ступени. Изменение скорости пара на рабочих лопатках реактивной ступени показано на рис. 1-13, б. Рас полагаемый перепад тепла h0= i0— i u распределяется в аксиальной реактивной ступени между направляющими и рабочими лопатками приблизительно поровну, т. е.
01 I |
01 |
К |
(1-40) |
"02' |
|
||
|
|
|
28