ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 282
Скачиваний: 2
Подставив в (2-22) значения /т и I, из (2-16) и (2-17), после преобра
зований |
получим |
|
|
|
||
|
|
|
8 = |
|
(2-23) |
|
Из (2-23) видно, с помощью каких именно показателей можно уве |
||||||
личивать б • Кроме того, задавшись определенными щь |
т]к и |
прирав |
||||
няв 6 = 0 , |
можно определить для разных значений т величины |3, |
|||||
при которых получить полезную работу установки невозможно. |
||||||
Внутренняя |
мощность ГТУ |
|
|
|||
|
|
|
|
Nt = GBlh |
|
(2-24) |
где GB — расход |
воздуха |
в установке, кг/с; lt — внутренняя |
полез |
|||
ная работа ГТУ, определяется по (2-15) или (2-17), кДж/кг. |
|
|||||
Работу lt можно также выразить через разность тепловых |
перепа |
|||||
дов в турбине и компрессоре: |
|
|
||||
|
|
|
|
11 = НТУЪ»-НК/Ъ: |
(2-25) |
|
где Ят —изоэнтропийный |
(адиабатный) теплоперепад, |
срабатываемый |
||||
в турбине, кДж/кг; |
|
|
|
|||
|
|
|
НТ = |
1 { - 1 2 = с Р ( Т Х - Т 2 ) ; |
(2-26) |
|
Я к — изоэнтропийный |
теплоперепад в компрессоре, |
кДж/кг; |
||||
|
|
|
Н* = 1\-Н=ср{Т\-Тг). |
|
(2-27) |
|
Значения |
Я т |
и Я к можно также найти с помощью |
i—s-диаграмм |
|||
соответственно для газа и воздуха. |
|
|
||||
Важными характеристиками ГТУ являются удельный расход воз |
||||||
духа du |
удельный расход тепла qt и удельный расход топлива gt. |
Удельный расход воздуха равен отношению часового весового рас хода GB к полезной мощности и в определенной степени характеризует размеры установки. Чем он меньше при заданной мощности и прочих равных условиях, тем меньше будут размеры установки:
dt |
= 1//г кг/кДж или d, = 3600Св /Л/г = 3600//г кг/(кВт-ч), (2-28) |
|||||
где GB — расход воздуха в ГТУ |
кг/с; Nt |
— внутренняя |
мощность |
|||
ГТУ, кВт. |
|
|
|
|
|
|
Удельный |
расход |
тепла характеризует |
экономичность |
ГТУ. Он |
||
равен |
расходу |
тепла, |
затраченному на выработку 1 кВт-ч |
полезной |
||
энергии: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qt = 3600/т;; кДж/(кВт-ч), |
(2-29) |
||
здесь |
7]г — внутренний к.п.д. ГТУ. |
|
|
|||
При сравнении экономичности различных ГТУ относительную эко |
||||||
номию в расходе тепла можно вычислить по формуле |
|
|||||
|
|
Mi = (gt -g't)/qt |
= ( i - |
I i , |
(2-30) |
164
где qt |
и 7]; — соответственно удельный расход тепла и |
внутренний |
|||
к.п.д. |
установки, |
относительно которой |
производится |
сравнение; |
|
Qi и 7j,- — то же, у более экономичной ГТУ. |
|
|
|||
Зная низшую |
теплоту сгорания топлива Q„, на котором |
работает |
|||
ГТУ, можно определить его удельный расход, кг/(кВт-ч): |
|
|
|||
|
8i = 4ilQl = ЗбОО/ЭД) = 3600 BIN и |
|
(2-31) |
||
где В — расход топлива в ГТУ, кг/с. |
|
|
|
||
Внешние потери в ГТУ не оказывают |
непосредственного |
влияния |
на состояние рабочего тела. К ним относятся потери на трение в под шипниках турбины и компрессора, в зубчатой передаче (если она име ется), потери вследствие утечки газа через концевые уплотнения вала, а также затраты энергии на привод навешенных вспомогательных механизмов (топливного и масляного насосов, регулятора и т. д.).
Внешние потери учитываются с помощью механического к.п.д.
установки |
|
|
|
|
|
"Vy = /,//*, |
(2-32) |
||
где |
1е — эффективная работа |
ГТУ, |
кДж/кг; |
|
|
h |
= h~ |
I*, |
(2-33) |
здесь /м — сумма внешних потерь энергии, отнесенных к |
1 кг возду |
|||
ха. |
Можно записать |
|
|
|
|
|
/ в = / * Ъ . у . |
(2-34) |
Зная величины внутреннего к.п.д. компрессора т)к , относительного
внутреннего к.п.д. турбины r\0i, |
механических |
к.п.д. турбины ?|т.и |
||||
и компрессора |
щк_и, можно определить механический |
к.п.д. ГТУ: |
||||
„ |
- 1 |
^ ( 1 - ^ . M ) + ' K ( 1 / |
V m - 1 ) |
|
|
|
1м.у — 1 |
|
, |
— |
|
|
|
|
|
|
Ч |
|
|
|
= |
1 _ |
( ' ~ У м ) |
+ / ок( 1 Л )к) ( ' / У м - 1 |
) |
ф^5) |
Внутренние и внешние потери в ГТУ учитываются в комплексе с помощью эффективного к.п.д. установки, который равен отношению эффективной работы к действительному количеству тепла, затрачен ному на нагрев 1 кг воздуха в камере сгорания:
%у = ЦЧк.с = (V<7K.C) ^м.у = V I M у |
(2-36) |
Величину <7К,С определяют по формуле |
|
<7К.С = BQv/GB. |
(2-37) |
Эффективная мощность ГТУ, кВт, |
|
Ne = GJe, |
(2-38) |
или |
|
Ne^N^y. |
(2-39) |
165
Удельный эффективный расход топлива, кг/(кВт-ч),
о- == |
3600 В |
= |
3600 В |
g; |
3600 |
= |
3600 |
. |
, 0 |
|
|
= — £ 1 — — |
|
|
(2-40) |
Существует ряд следующих способов повышения экономичности ГТУ: 1) за счет применения регенерации тепла отработавших в тур бине газов; 2) путем ступенчатого сжатия воздуха с промежуточным его охлаждением; 3) с помощью применения ступенчатого сгорания (подогрева газа); 4) путем создания сложных и многовальных устано вок, что дает возможность повысить экономичность ГТУ, особенно при работе на частичных нагрузках; 5) путем создания комбиниро ванных установок, работающих по парогазовому циклу и с поршне выми камерами сгорания.
Все перечисленные способы рассматриваются в последующих па раграфах.
§ 2-4. Одновальные ГТУ с регенерацией
Одним из способов повышения экономичности ГТУ является ис пользование тепла отработавших в турбине газов для подогрева посту пающего в камеру сгорания воздуха. Для этого воздух после компрес сора / (рис. 2-5, а) пропускается через регенератор 2, который пред ставляет собой теплообменный аппарат поверхностного типа. Туда же, в регенератор 2, после газовой турбины 4 направляются отходящие газы, которые путем теплообмена отдают часть своего тепла воздуху и затем удаляются в атмосферу. Подогретый воздух далее поступает обычным путем в камеру сгорания 3.
Рис. 2-5. Газотурбинная установка с |
регенерацией |
|
Рассмотрим цикл с регенерацией в Т—s-диаграмме |
(рис. 2-5, б). |
|
Линии на рисунке означают: 3—4 —• сжатие воздуха в |
компрессоре; |
|
4—5 — нагрев воздуха в регенераторе при р = |
const; 5—1 — подвод |
тепла в камере сгорания при р = const; /—2 — расширение в турби
не; |
2—6 — отвод |
тепла от отработавших |
газов в регенераторе |
при |
|
р = |
const; 6—3 — изобарный отвод тепла с уходящими в |
атмосферу |
|||
газами (условное |
замыкание цикла). |
Заштрихованная |
площадь |
||
а—4—5—b изображает на Т—s-диаграмме |
количество тепла qlt |
полу- |
166
ченного 1 кг воздуха в регенераторе, а площадь d—6—2—е — коли чество тепла, отданного 1 кг газа воздуху. Они будут, очевидно, равны при условии отсутствия потерь в окружающую среду. Тепло отрабо
тавших в турбине газов использовалось бы полностью |
в том случае, |
|||
если бы воздух в регенераторе можно было нагреть до Т2, |
т. е. до тем |
|||
пературы, с которой |
газ выходит из турбины. Это количество тепла |
|||
q2 на Т—s-диаграмме |
можно |
представить |
площадью а—4—5'—с, где |
|
Т5 = Т2. |
|
|
|
|
Отношение |
|
|
|
|
q1/q2 = ил. |
а —4 —5 |
— b/пл. a — |
4 — 5' — c = R |
(2 - 41) |
называется степенью регенерации. Иначе говоря, степенью регенера ции называется отношение количества тепла, действительно передан ного воздуху в регенераторе, к тому количеству тепла, которое было бы передано при нагреве воздуха до температуры газов, уходящих из турбины.
Выразим qt и q2 через параметры цикла:
4i = cp(Tt-Tt), |
(2-42) |
где Tk — температура воздуха перед регенератором, К; Тъ — темпе ратура воздуха после регенератора, К-
Очевидно, если нагреть воздух до температуры уходящих газов из турбины, т. е. до Тъ = Т2, то количество переданного в регенерато ре тепла
д2 = |
с р ( Г 2 - - Т 4 ) . |
(2-43) |
Тогда степень регенерации |
|
|
Я = ( Г 5 |
- Г 4 ) / ( Т 2 - Т 4 ) . |
(2-44) |
Если пренебречь потерями давления газа и воздуха в регенераторе, то можно считать, что регенерация не влияет на величину полезной работы ГТУ которая определяется (2-17). Зато при регенерации количество тепла, которое вносится в камеру сгорания с сжигаемым топливом <7Р, будет меньше на величину qt по сравнению с циклом без регенерации, т. е.
<7Р = <7к.с —<7i, |
(2-45) |
где qKuC — тепло, вносимое в камеру сгорания с сжигаемым топливом в цикле без регенерации.
Подставим в (2-45) вместо qK.c |
и qt |
их выражения |
(2-19) и (2-42), |
||
учтем потери в камере сгорания для q± с помощью г\1.с, |
тогда |
||||
<7Р = |
СР (Ti |
— TJ/i&.c |
— ср |
(Т5 — r 4 )/vjK . c |
= |
= |
ср {Тг - |
T6 )/T;T K .C = |
срТ1 |
(1 - |
(2-46) |
Отсюда внутренний к. п. д. ГТУ при наличии регенерации
167
|
|
|
'lip |
h |
= |
|
|
|
i o < - [ 1 / ( ^ ) 1 ( 3 " - 1 ) |
|
|
|
|
|
(2-47) |
|||||||||||||
|
|
|
?P |
|
|
|
|
|
1 - П / 7 - 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Выразим |
T 5 |
через |
^ |
согласно |
(2-44): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
7-5 = Л ( 7 2 - r 4 ) + 7 V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
После |
подстановки в |
(2-47) |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
l-[RT2 |
|
+ |
(\-R) |
|
|
Ti]/T1 |
|
|
|
т |
|
|
|
|
(2-48) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
После соответствующих преобразований (2-48) |
|
можно |
целиком |
|||||||||||||||||||||||||
выразить |
через |
безразмерные величины: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
( 1 - 1 / р » ) |
|
|
|
|
|
|
|
Ф т - \ ) |
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|||||
'up |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
( 1 - Я ) |
{ [ 1 - ^ о г ( 1 - 1 / Г ) ) - ( 1 / ^ ) [ 1 |
+ ( 1 / ^ ) |
(?" г - 1)1 ) |
т |к.с |
|
( 2 " 4 9 ) |
||||||||||||||||||||||
На рис. 2-6 представлены |
кривые зависимости ц £ р |
= |
/ (0) для |
раз |
||||||||||||||||||||||||
личных значений |
Кривые |
построены для |
температуры |
газа |
перед |
|||||||||||||||||||||||
турбиной |
Тх |
— 1023 |
К, |
температуры |
воздуха |
|
перед |
|
компрессором |
|||||||||||||||||||
Т3 = |
288 |
К |
и |
к.п.д. тюг = |
0,87; |
г]к = 0,88; ц1,с |
|
= |
0,97. |
|
Как |
можно |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
видеть, все кривые пересекаются в одной |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
точке А, |
соответствующей |
|
такому |
значению |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
степени повышения давления |
р\ |
при котором |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
температура воздуха |
|
за |
|
компрессором |
ста |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
новится равной температуре газов за |
турби |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ной, т.е. Г 4 |
== Т2. |
В этом случае |
регенерация |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
становится |
невозможной. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
При регенерации снижается |
|
оптимальная |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
степень |
повышения |
давления |
|
Р о п т , причем |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
чем |
выше |
R, |
тем |
|
меньше |
|
(30П1. |
|
Вследствие |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
этого |
применение |
|
регенерации |
ведет |
к |
уве |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
личению |
коэффициента |
|
полезной |
|
работы б, |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
определяемому |
|
по |
(2-23). |
|
При |
значениях |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
R |
< |
0,5 |
влияние |
регенерации |
на |
к.п.д. ГТУ |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
становится |
малоэффективным. |
При |
R > |
0,5 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
с увеличением степени |
регенерации |
экономи |
||||||||||||||||||||
Рис . |
2-6. |
Изменение |
чность ГТУ соответственно |
возрастает за счет |
||||||||||||||||||||||||
уменьшения затраты |
топлива в камере сгора |
|||||||||||||||||||||||||||
внутреннего к. п. д. |
||||||||||||||||||||||||||||
ГТУ |
в |
зависимости |
ния. Величина |
R |
|
практически |
определяется |
|||||||||||||||||||||
от |
степени |
повыше |
поверхностью |
нагрева |
регенератора. |
У боль |
||||||||||||||||||||||
ния |
давления |
при |
шинства |
современных |
ГТУ |
с |
|
регенерацией |
||||||||||||||||||||
разных |
значениях |
обычно R = 0,6-=-0,8. При этом |
|
экономия |
в |
|||||||||||||||||||||||
степени |
|
регенера |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
ции |
R |
|
|
расходе топлива |
за |
счет |
регенерации |
состав |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ляет примерно 224-28 % [6]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
В практике известны ГТУ, имеющие |
|
воздушные |
регенераторы |
с |
||||||||||||||||||||||||
R = |
0,91 |
(регенератор |
фирмы «Эшер-Висс»), и гелиевые |
регенераторы |
||||||||||||||||||||||||
с R = 0,95. |
Нужно иметь в виду, что при R > |
|
0,8 поверхность нагре |
ва регенератора, а следовательно, его габариты и вес получаются обычно очень большими. Поэтому выбор наивыгоднейшего значения
168