ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 286
Скачиваний: 2
R производится в зависимости от схемы и назначения ГТУ на основа
нии технико-экономических расчетов |
с учетом |
величин Ти ц01, т) к , |
а также весо-габаритных показателей, |
стоимости |
регенератора и ком |
поновки всего оборудования установки в целом. Кроме того, нужно всегда учитывать, что установка регенератора ведет к дополнительным
гидравлическим сопротивлениям на пути |
движения |
воздуха и газа, |
а это соответствующим образом снижает |
к.п.д. ГТУ. |
При значитель |
ной величине гидравлических сопротивлений положительный эффект от применения регенерации может быть сведен к нулю.
В заключение необходимо отметить следующее. Регенерация по зволяет повысить экономичность ГТУ не только на номинальном ре жиме, но также и при работе на частичных нагрузках, так как к.п.д. установки с регенерацией уменьшается медленнее при уменьшении нагрузки, чем к.п.д. ГТУ без регенерации.
Регенерация применяется не только в одновальных ГТУ, схема которой была рассмотрена в настоящем параграфе, но и в сложных многовальных установках, во всех тех случаях, когда она дает реаль ный экономический выигрыш.
§ 2-5. ГТУ со ступенчатым сжатием и со ступенчатым сгоранием
Из термодинамики известно, что затрачиваемая на сжатие газа работа при прочих равных условиях будет наименьшей, если процесс осуществляется изотермически. Но практически такое сжатие в ком прессоре осуществить невозможно.
Рис. 2-7. ГТУ со ступенчатым сжатием и промежуточным охлаждением воздуха
Чтобы приблизить процесс к изотермическому и тем самым умень шить затрачиваемую работу, применяют ступенчатое сжатие с охлаж дением воздуха после каждой ступени в промежуточных воздухоохла дителях (холодильниках). Очевидно, чем больше будет таких ступеней с холодильниками, тем ближе к изотермическому станет процесс сжа тия. Однако установка при этом будет все более сложной и дорогой и,
169
кроме того, будут возрастать потери за счет дополнительных |
гидрав |
||||||||
лических |
сопротивлений в |
воздушном |
тракте. |
Поэтому |
в |
ГТУ |
|||
обычно применяется |
двухступенчатое и |
значительно |
реже — трех- |
||||||
и |
более |
ступенчатое |
сжатие. |
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 2-7, а, б соответственно представлены |
схема |
и цикл |
ГТУ |
|||||
с |
двухступенчатым |
сжатием |
воздуха |
и регенерацией. |
|
Атмо |
сферный воздух всасывается компрессором Ki (см. рис. 2-7, а) и сжи
мается |
до давления р*; температура его при этом |
возрастает с Т3 |
до Т\. |
Затем он направляется в воздухоохладитель |
ВО, где охлажда |
ется при постоянном давлении до температуры 7з, и далее поступает
в компрессор |
К2, В котором сжимается до давления р 4 ; |
температура |
|||
его повышается до Г 4 . После этого воздух проходит через |
регенератор |
||||
Р, где подогревается от Т 4 до Т5 и поступает в камеру сгорания |
КС. |
||||
Продукты |
сгорания из КС при температуре Tt и давлении |
р 4 |
на |
||
правляются в турбину |
Т, а после расширения в ней до р 2 , Т2 |
через |
|||
регенератор Р удаляются в атмосферу. |
|
|
|
||
На Т—s-диаграмме |
(рис. 2-7, б) процесс сжатия воздуха в компрес |
||||
соре Ki с учетом внутренних потерь изображается линией 3—4*, |
а в |
компрессоре Кг — линией 3*—4. Охлаждение воздуха в воздухоохла дителе выражается линией 4*—3*. Все остальные процессы соверша
ются так же, как и в ГТУ с регенерацией. |
|
||
Внутренний |
к.п.д. ГТУ с |
двухступенчатым сжатием воздуха и |
|
регенерацией |
|
|
|
-Чшл = |
hlQo™ = [loS%i |
— ( W ^ i + ^окг-Чг)]/^™, |
(2-50) |
где lt — внутренняя полезная |
работа ГТУ, равная разности |
между |
работой турбины и работой, затрачиваемой на сжатие воздуха в ком
прессорах Ki и К2\ q0xJl — удельное |
количество тепла, подведенного |
к камере сгорания; /о к 1 , ц к 1 и 10к2, г\к 2 |
— работа изоэнтропийного сжа |
тия и к.п.д. соответственно первого и второго компрессоров; /0 т и
Лог—соответственно работа изоэнтропийного |
расширения |
в |
турбине |
|||||
и к.п.д. турбины. |
|
|
|
|
|
|
|
|
В соответствии с Т—s-диаграммой |
(см. рис. 2-7, б) |
работа |
изоэн |
|||||
тропийного сжатия в компрессорах Ki и К2- |
|
|
|
|
||||
|
Ажх= ор (Г;-Т9) |
|
=срТ3(Г;/Т3-1); |
|
|
|
(2-51) |
|
|
'ок2 = ср (т4 - |
Ti) = срт; (T'jr; |
- 1 ) . |
• |
|
(2-52) |
||
Обозначим |
степень повышения |
давления |
в первом |
и |
втором |
|||
компрессорах |
соответственно |
^ и f32: |
|
|
|
|
|
|
|
Pi = Р*/р3 , |
Р2 = |
р4 /р*, |
|
|
|
(2-53) |
где р 3 — давление перед компрессором Кй р* — давление в промежу
точном |
воздухоохладителе |
между |
компрессорами |
Ki и К2, Pi — дав |
||||
ление |
после компрессора |
К2- |
а также 3* |
и 4', лежащих на |
линиях |
|||
Так |
как для точек 3 и 4'*, |
|||||||
изоэнтропийного |
сжатия, |
можно |
записать |
|
|
|
||
|
Т'4'/Т3 |
= (р*/р3Г |
= |
и |
TJT3 = |
{pJp*T |
= р* |
(2-54) |
170
то |
после |
подстановки |
(2-54) |
в |
(2-51) |
и (2-52) |
имеем: |
||||||
|
|
|
'ок1 = с „ 7 - , ( р « - 1 ) ; |
|
|
|
|
(2-55) |
|||||
|
|
|
|
'ок2 = |
срГ3 (р« - |
1). |
|
|
|
|
(2-56) |
||
Работа |
изоэнтропийного расширения |
в турбине |
/о т |
и удельное |
|||||||||
количество |
подводимого тепла с?01ГЛ: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
'от = ср |
(7\ - |
Г2) = срТ1 |
(1 _ |
|
|
|
|
(2-57) |
||
|
|
<7охл = |
ср (7\ - |
Т5 ) = |
срТх (1 - |
Ту 7\) (1/TjLc), |
|
(2-58) |
|||||
где |
(3 = P4//J3 = |
РлРг — общая |
степень |
повышения |
давления |
в уста |
|||||||
новке. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив найденные |
из (2-55), (2-56), (2-57), |
(2-58) |
значения в |
||||||||||
(2-50), получим выражение внутреннего |
к.п.д.: |
|
|
|
|
||||||||
|
(1 - m m ) ч . . - [ ( I / ^ K I ) ( Р Г - 1) + |
|
( f f - |
Q] . т |
, 9 , р , |
||||||||
'/гохл — |
|
|
[ |
Ti/Ti |
|
|
|
|
|
|к.с, |
V - i - J f j |
||
где т = ТуГд и i ' = ЗуТ*, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
или |
после соответствующих преобразований |
знаменателя |
|
||||||||||
|
; i - l / r ) l o f - [ ( l H K i ) |
( Р Г — 0 |
+ (1/п:'1к в ) |
( |
$ ? - \ ) |
|
|||||||
|
1 - / ? [ i - % 4 ( i - |
i/p m )J |
|
|
( I K ) |
[1 + |
|
( f ^ - 1 ! |
с, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2-60) |
где |
R — степень |
регенерации. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из анализа (2-60) следует, что к.п.д. ГТУ повышается при увели чении т и т / , т. е. при повышении начальной температуры газа Tj и при снижении температуры воздуха Т3 и Т3 перед компрессорами. К.п.д. установки возрастает также при увеличении степени регенера
ции R и к.п.д. турбомашин r\0i, |
т]K i ит|К2- |
|
|
|
|
||
Величина rjг о х л имеет максимум при вполне |
определенных опти |
||||||
мальных |
значениях |
(3 и pY Влияние степени |
повышения |
давления fl |
|||
н а Чгохл |
показано зависимостями т] ;охл — / (Р) н |
а Р и с - 2-8, построенны |
|||||
ми для |
различных |
значений R |
по (2-60). |
При |
построении кривых |
||
принято р4 = |32; т |
= т ' = 3,55; |
но; = 0,88; |
г\к 1 |
= т)к 2 = |
0,85. Для |
||
сравнения показаны |
пунктиром кривые т|t = |
/ (fl) для тех |
же значе |
ний /?, т, т' , T)oj, т) KI и т) к2. но Для ГТУ без промежуточного охлажде ния. Из сравнения кривых видно, что с введением промежуточного охлаждения к.п.д. установки повышается, причем тем значительнее, чем больше степень регенерации. Кроме того, анализ (2-60) показы вает, что введение промежуточного охлаждения вызывает значитель ное увеличение оптимальной степени повышения давления р о п т и сниже-
171
ние удельного расхода газа в установке. В результате этого создаются
условия для повышения единичной мощности ГТУ. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Повышение экономичности, снижение удельного расхода газа, а |
||||||||||||||||||
следовательно, |
увеличение |
единичной |
мощности могут быть достиг |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нуты также при помощи |
ступен |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чатого |
сжигания |
топлива |
в ка |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мерах сгорания, |
расположенных |
|||||||||
0,5D |
|
|
|
|
|
|
|
последовательно |
|
по |
ходу |
газа |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
между |
турбинами. В этом |
слу |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чае процесс расширения |
прибли |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жается к изотермическому, а это |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
приводит |
к |
увеличению распо |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лагаемой |
работы |
|
турбины. |
|
На |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рис. 2-9, а, б показаны соответ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ственно |
|
схема |
и |
цикл ГТУ с |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
регенерацией |
и |
|
двухступенча |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тым сжиганием |
топлива |
(про |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
межуточным |
подогревом |
|
га |
|||||||
Р и с . 2-8. Внутренний |
к. п. д. |
ГТУ |
за). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
с |
промежуточным |
|
охлаждением |
|
Воздух из компрессора К (см. |
||||||||||||||
воздуха в |
зависимости |
от |
степени |
рис. 2-9, |
а) |
проходит |
через |
ре |
|||||||||||
повышения |
давления Р для |
различ |
генератор |
Р и при давлении р 4 и |
|||||||||||||||
|
ных значений |
R |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
температуре |
Т 5 поступает в пер |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вую камеру сгорания КС{. Из |
||||||||||
нее |
продукты |
сгорания |
с |
температурой |
Ti |
при |
|
давлении |
рх |
||||||||||
направляются |
в |
первую |
|
турбину |
77, |
где |
они |
расширяются |
|||||||||||
до |
pi и Т2. |
Отработавшие |
в |
77 |
газы |
поступают |
во |
вторую |
камеру |
||||||||||
сгорания КС2, |
в которой за |
счет дополнительного |
сжигания |
топлива |
|||||||||||||||
их |
температура |
повышается |
до |
Т\. |
Вследствие большого |
коэффици |
|||||||||||||
ента избытка воздуха в KCi |
топливо |
в КС2 |
сжигается |
без дополни |
|||||||||||||||
тельной подачи воздуха. Продукты сгорания из |
КС2 |
|
поступают |
во |
|||||||||||||||
вторую турбину Т2, |
в которой расширяются до р2 |
и Т2 |
и затем |
через |
|||||||||||||||
регенератор |
Р |
удаляются в |
атмосферу. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Цикл установки показан в Т—s-диаграмме на рис. 2-9, б. Линии изображают: 3—4 — сжатие воздуха в компрессоре К; 4—5 — подо-
6)
Рис. 2-9. ГТУ со ступенчатым сгоранием
172