Файл: Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 212
Скачиваний: 1
напряжения имеют диски с продувкой 'воздуха |
под |
вращаю |
|
щийся |
экран. Меньшую разность температур в осевом |
направлении |
|
(почти |
в 2 раза) имеют диски, охлаждаемые заградительной |
пленкой. |
Изменение температуры охлаждающего воздуха в пределах от 473 до 673 К не влияет на осевую разность температур при обеих рас сматриваемых системах охлаждения. В радиальном направлении разность температур в 2—2,5 раза больше при охлаждении дисков с помощью вращающегося экрана, чем с помощью заградительной воздушной пленки. Причем этот разрыв увеличивается с уменьше нием начальной температуры охлаждающего воздуха. Снижение начальной температуры охлаждающего воздуха в 2 раза при охлаж дении диска с помощью вращающего экрана увеличивает радиальную разность температур почти на 60%, а с помощью заградительной пленки всего на 10%. Эти расчетные данные подтверждаются мно
гими экспериментальными |
данными, |
полученными |
в |
настоящее |
время на натурных турбинах н экспериментальных |
стендах. |
|||
Предполагаемая методика расчета дает возможность с высокой |
||||
степенью точности оценить |
температурные поля турбинных дисков |
|||
с различными системами охлаждения. |
Кроме того, |
она |
может по |
служить основой для получения температурных напряжений в охлаж даемых дисках, что является важным звеном в оценке надежности работы всей газовой турбины.
На основании проведенных исследований можно считать, что расчет температурных полей охлаждаемых дисков методом конечных разностей на ЭЦВМ позволяет вычислить температуру в любой точке диска с заданной точностью и учитывать изменение толщины диска по радиусу и изменение граничных условий. Наиболее эффективной с точки зрения обеспечения наименьшей разности температур в диске является система охлаждения с помощью воздушной заградительной пленки. Для снижения разности температур в диске целесообразно увеличивать температуру охлаждающего воздуха.
Наряду с воздушным охлаждением дисков газовых турбин при меняют охлаждение дисков при помощи водяных экранов, которое в сочетании с воздушным охлаждением может быть весьма эффек тивным. Экспериментальные исследования экранного и экранновоздушного охлаждения на моделях дают основания считать, что экранное охлаждение в некоторых случаях требует меньших затрат энергии, чем воздушное. Однако практического применения водя
ное экранное |
охлаждение в ГТУ пока |
не нашло. |
В работе |
[35] дается сравнение трех способов охлаждения дисков |
|
газовых турбин: воздушно-струйного, |
экранного и экранио-струй- |
ного. Сравнение произведено по среднеарифметической температуре по оси диска в зависимости от изменения расхода воздуха. При чисто экранном охлаждении значение среднеарифметической темпе ратуры соответствует на рис. 123 точкам на оси ординат, когда
GB = 0.
Из приведенных экспериментальных зависимостей на рис. 123 видно, что чисто экранное охлаждение при глубоком экранирова нии имеет такую же интенсивность, как воздушно-струйное при рас-
ходе охлаждающего воздуха Ga |
= 1,8 |
— 2,0%. Но при этом радиаль |
||||||||||||||
ная |
разность |
температуры металла по радиусу диска в 3—3,5 |
раза |
|||||||||||||
больше, чем при воздушно-струйном |
охлаждении. Результативность |
|||||||||||||||
экранно-струйного |
охлаждения |
|
выше воздушно-струйного, так |
как |
||||||||||||
в |
рассматриваемых |
уело- |
t |
к |
|
|
|
|
|
|||||||
виях |
принятых |
для |
ис |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
следования |
дисков, |
рабо |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
тоспособность |
воздушно- |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
струйного |
|
охлаждения |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
снижается, начиная cGB = |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
= |
2 — 2,5%. |
Глубина эк |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ранирования |
диска, |
под |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
которой |
понимается |
отно |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
шение |
высоты |
|
экрана |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
к |
радиусу |
диска, |
|
значи |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
тельно |
влияет на |
|
эффек |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
тивность охлаждения. Для |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
принятых |
условий |
иссле |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
дования |
установлено, |
что |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
оптимальная |
глубина |
эк |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ранирования |
находится |
Рис. |
123. |
Расход |
воздуха |
при различных |
спосо |
|||||||||
в |
пределах |
0,27—0,3, |
так |
|||||||||||||
как |
при |
этом |
радиальная |
бах |
охлаждения |
дисков. |
|
|
||||||||
— — — воздушно-струйное |
охлаждение; |
зк- |
||||||||||||||
разность |
|
температуры |
||||||||||||||
|
ранно-струйное |
|
охлаждение. |
|
||||||||||||
уменьшается |
почти |
в |
два |
|
|
|
|
|
|
|
раза, а температура обода остается неизменной. Зазор же между экраном и диском при наличии уплотнения слабо влияет на изме нение температуры диска.
Говоря об экранном водяном охлаждении, следует отметить, что такое охлаждение, по-видимому, сможет найти место для судо вых машин, где в первую очередь учитывают экономические пока затели.
§ 58. Нестационарное температурное поле диска,
охлаждаемого радиальным обдувом
Одним из главных элементов газовой турбины, подверженных действию переменных температур, является турбин ный диск. При конструировании диска основная задача состоит в том, чтобы суммарные напряжения, возникающие при действии центробежных сил, изгибных усилий н разности температуры по высоте диска, не превышали допустимых значений. Если для га зовых турбин с начальной температурой газового потока до 973 К влияние температурных напряжений сказывается в пределах до пустимых норм, то с повышением начальной температуры газа это влияние возрастает и может при резких переходах с одного режима на другой превысить допустимые нормы. При многократном цикли ческом повторении эти напряжения могут привести к усталостным
16 Г. Г. Ж а р о в |
241 |
поломкам дисков. Поэтому исследование нестационарных темпера турных полей для ВГТУ является крайне необходимым при опреде лении их напряженного состояния, тепловых удлинений и коли честв охлаждающего агента.
В литературе рассмотрены некоторые методы расчета нестацио нарных температурных полей охлаждаемых дисков. Мы^приведем одно из решений для уравнения теплопроводности, описывающего нестационарное температурное поле охлаждаемого диска перемен ной толщины [77].
Дифференциальное уравнение теплопроводности для такого диска
имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
f H f H t - " ( |
' « - < : |
> = * ' |
( 2 6 1 > |
|
где |
іл |
— температура диска; |
|
|
|
|
|
х — относительный |
радиус |
диска; |
|
||
|
tB |
— заторможенная |
температура |
охлаждающего воз |
||
1 |
dy |
духа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
т = |
ъ |
параметр, характеризующий |
изменение |
толщины |
||
У |
dx |
диска; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у— толщина диска;
п= параметр, характеризующий интенсивность охлаж
|
|
дения |
диска. |
|
|
|
|
Решение уравнения (251) должно удовлетворять следующим гра |
|||||||
ничным |
условиям: |
|
|
|
|
|
|
при |
т — О, |
' д |
= |
V , |
|
(252) |
|
при |
х |
= О |
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
^3- |
= 0; |
|
(253) |
|
|
|
|
дх |
|
|
|
при |
х |
= 1, |
|
|
|
|
|
|
|
|
І дх£ + я |
( * д |
- * : ) |
= 0, |
(254) |
где ^д0 |
— начальная температура диска; |
|
|||||
tl |
— температура |
охлаждающего |
воздуха, поступающего от |
||||
|
|
компрессора. |
|
|
|
|
|
Будем |
искать решение уравнения |
(251) в |
виде |
||||
|
|
|
|
' д = £ р Л * . |
(255) |
Положим, что в уравнении (255) множители р1 обладают свойством:
при х = xt pi = 1 и при х = X/ (і =j= j) pi — 0, a tR[ — искомые функции, зависят только от времени. Разобьем интервал изменения
242
переменной х на три одинаковых отрезка. Тогда множители р в урав нении (255) можно выразить
(2х- |
і)(х- |
і ) ( ї - с , ) |
Pi |
|
|
|
р2 = 16х2(х— |
1); |
(256) |
||
|
Рз _ |
х 2 |
( 2 х - 1)(х — с 2 ) |
||
|
|
|
1 — с2 |
|
|
Продифференцировав |
по |
дважды |
каждое из выражений, опре |
||
делим: |
|
|
|
|
|
dx |
2 |
|
+ ^ |
4 + |
^ - |
\ 2х — 1 ' х — 1 ' |
х — с1 |
||||
|
dp„ |
п |
І 1 |
I |
|
|
rfx |
2р2 1^ + |
-=— |
|
|
|
|
\ л |
л; — |
|
dx V .v 2л: — 1 х—Со
|
|
d 2 Pi _ |
„P l / |
2 |
2 |
+x — q |
||
|
|
d ^ ~ |
2x — 1 ' x — 1 |
|||||
|
|
- P i |
(2л; — I ) 2 + |
(л- — l) 2 |
! |
( x - q ) 2 J ' |
||
|
|
|
||||||
|
dx2 |
4ft |
x |
л; — |
— 2p2 |
|
+ |
( x - 1 ) 2 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
2 |
|
4 |
|
dx2 |
x |
2x — 1 |
-v — c, |
^ |
|
+ І 2 ^ І ) _ + |
||
Из уравнения |
(255) |
при |
x = 0 |
получаем: |
|
дх А
ИЛИ
dpL
дх v=0
откуда
0; с г . = - - ^ ,
Из уравнения (255) при х = 1 аналогично находим
дх
(257)
(258)
1
I T - c.,)2
(259)
(260)
(261)
(262)
(263)
243
или
|
|
(264) |
откуда |
|
|
|
с. |
(265) |
|
|
и 1 - • |
Подставляя |
в уравнение |
(251) выражения (255) и (256) и полагая |
х = 0, х = 0,5, |
.V = 1 для |
трех рассматриваемых участков, полу |
чаем систему трех дифференциальных уравнений для определения температуры диска:
dt Д1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6 + |
|
V |
tni + |
64^д2 |
+ |
|
|||
dx |
|
|
|
( |
- 1 - і ) |
5 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
|
|
4с, |
- |
/дз — т (А + |
|
|
|
д1 |
— /г (/"д1 |
— |
Q; |
|
|||||
|
|
1 - е . |
|
|
|
|
-j-) * |
|
|
|
|
|
(266) |
|||||
|
*Д8 |
_ |
4С Х - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ (2 + |
т) |
|
|
|
|
|
— 2 с |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
4q |
'Я1 |
4 (1 — r2 ) l «sj |
/ 1 |
^ Д 2 |
* ° ) ; |
||||||||||||
dtn!t |
=2('с7Сі) 'ді +З2'да + (10+тіг)/д* + |
|||||||||||||||||
|
+(1-/;/)(4 + |
т 4 |
? 7 |
) |
*дз-л(^лз |
-О- |
||||||||||||
Подставляя в систему (266) значения произвольных постоянных, |
||||||||||||||||||
находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rfx |
|
(44 + |
/г) tA1 |
+ |
64ҐД 2 — (20 + 4л) гд з +• 4ліп |
+ |
ntB, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- ^ = ( 5 - 1 , 5 / л ) * д 1 - ( 1 6 + л ) /•-Д2д |
|
|
|
|
||||||||||||
[11 - f 1,5л + |
0,25 (6 + |
л) лг] / д з |
— «(1,5 + 0,25т) / в — ylB |
|||||||||||||||
dta |
= |
— 10*д1 + |
32^д 2 |
— (22 + |
9л + |
пт + |
л) tm |
+ |
|
|||||||||
dx |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
+ |
л (9 4- лг) |
+ |
ntB. |
|
|
|
|
|
|||||
При решении |
стационарной |
задачи |
распределения |
|
температуры |
|||||||||||||
в охлаждаемом диске система принимает |
вид: |
|
|
|
|
|||||||||||||
(44 + |
л) |
|
— 64*да |
+ |
(20 + |
4л) tm |
— 4 я £ — пСв |
= 0; |
|
|||||||||
(5 — 1,5m) г д 1 |
- |
(16 + л) / д 2 |
+ |
[11 + |
|
1,5л + |
0,25 (6 + |
л ) т ] tn3 - |
||||||||||
|
|
|
— л(1,5 + |
0,25т) £ |
+ |
у £ = |
0; |
|
|
|
(267) |
|||||||
10^д1 — 32^д2 |
+ |
(22 + 9л + |
пт + |
л) гд з |
— п (9 + т ) £ — nt\ |
= 0. |