Файл: Шински Ф. Системы автоматического регулирования химико-технологических процессов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 80
Скачиваний: 0
для компенсации изменения коэффициента его передачи. Это измене
ние |
может |
происходить |
прежде всего вследствие |
потерь |
давления |
|||||||
в трубопроводе, |
на |
котором |
смонтирован |
клапан, |
и |
в |
соедини |
|||||
тельной арматуре, |
установленной последовательно |
с |
ним. Расход |
|||||||||
жидкости |
через |
клапан |
является |
функцией перепада |
давления |
|||||||
на |
клапане |
и его |
проходного |
сечения: |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
(П,14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
С0 — коэффициент |
пропускной |
способности |
клапана; Ар •— |
||||||||
перепад давления на клапане; |
р — плотность |
жидкости. |
|
Изменение Ар приводит к изменению F, поэтому выбор клапана зависит от перепада давления в трубопроводах и от напора жидкости.
|
|
|
|
|
|
При |
постоянном |
Ар |
клапан |
||||||
|
|
|
|
|
|
работает |
по расчетной |
характе |
|||||||
|
Pp v ^ |
Р, |
|
|
|
ристике; |
при |
Ар, |
изменяющем |
||||||
|
|
|
|
|
|
ся в зависимости от расхода |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
жидкости, |
характеристика |
кла |
|||||||
Рис. I I - 8 . Схема движения жидкости |
пана |
отклоняется |
от расчетной. |
||||||||||||
На |
рис. |
I I - 8 показана |
си |
||||||||||||
по трубопроводу с установленным на |
|||||||||||||||
|
нем |
клапаном: |
|
стема, |
|
в |
которой |
жидкость |
|||||||
1 — насос |
(Ро = const); г |
— |
приемный |
резер |
. насосом, |
|
создающим |
постоян |
|||||||
|
|
вуар. |
|
|
|
ный |
|
напор, |
прокачивается |
||||||
|
|
|
|
|
|
через |
|
постоянное |
сопротивле |
||||||
ние — трубопровод |
с |
коэффициентом расхода |
GR, |
через |
регулиру |
||||||||||
ющий |
клапан |
переменного |
сопротивления |
|
с |
коэффициентом |
про |
пускной способности Cv и попадает в приемный резервуар посто янного давления. При почти полностью закрытом клапане расход жидкости приближается к нулю, а перепад давления в системе будет в основном определяться потерями в клапане. При максималь ном расходе и CR < Си перепад давления в клапане значительно уменьшится. Если клапан имеет линейную характеристику, то коэф
фициент передачи |
системы велик |
при малых скоростях жидкости |
{Ар велико) и мал |
при больших |
скоростях (Ар мало). |
Коэффициент передачи клапана зависит от перепада давления на нем. Для жидкости с р = 1 имеем:
F- = С% ( л - р 2 ) = CR (ро — Pi)
Исключив переменную ри получим:
Р0—Р2
Допустим, что значение С„ соответствует максимальному откры тию клапана. Тогда сопротивление клапана с линейной характери стикой по мере изменения его проходпого сечения будет равно
60
mCv. Вводя в последнее уравнение величину относительного поло жения штока клапана, получим:
Ро—Рг
(1/ш6\,)2 + 1/С2д
где /—относительный расход; F — максимальный расход.
Извлекая квадратный корень из отношения двух последних равенств, найдем зависимость относительного расхода жидкости,
проходящей |
через клапан, от относительного положения |
его штока: |
|||
|
|
|
( С / С д ) Д +1 V/2 |
|
(11,15) |
|
|
|
. ( С „ / С Д ) 2 + 1 / 1 * 2 J |
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. П-9 показана зависимость / от т для рассматриваемой |
|||||
системы |
при различных Си/Ся. С увеличением отношения |
CV/CR |
|||
го, |
|
|
|
|
|
с |
, - |
V |
у 1/ |
|
|
|
|
|
с, -и/ |
г/ |
и |
|
|
|
|
- |
у |
S |
|
о |
0,5 |
1.0 |
|
|
|
|
|
|
т |
|
Рпс. |
11-10. Зависимость / от т для |
|||
Рис. |
П-9. Зависимость / от т для трубо |
||||||
провода с клапаном, имеющим линей |
трубопровода с |
клапаном, имеющим |
|||||
ную |
характеристику, |
при различных |
логарифмическую характеристику, |
||||
|
отношениях |
CJCR. |
при |
различных |
отношениях |
CJCR. |
|
эта |
зависимость принимает все более нелинейный |
вид и смещается |
в сторону характеристики тарельчатого клапана. Рассмотрим эти
кривые применительно к графику иа рис. П-6 и определим |
влияние |
|
сопротивления трубопровода |
на зависимость / от т для |
клапана |
с логарифмической характеристикой. |
|
|
На рис. I I - 6 дан график |
зависимости относительного |
расхода |
жидкости от положения штока клапана, который при постоянном Др совпадает с графиком зависимости относительного открытия клапана от относительного положения штока. В частности, у кла пана с лилейной характеристикой относительное открытие прямо пропорционально относительному положению штока. Используя значения / из рис. П-6 в качестве величин т на рис. Н-9, можно получить график зависимости относительного расхода жидкости
61
от положения штока клапана с логарифмической характеристикой прн наличии сопротивления трубопровода (рис. П-10). Из этого» рисунка видно, что использование клапана с* логарифмической характеристикой значительно уменьшает влияние сопротивления трубопровода на зависимость / от т.
Обычно для перекачивания жидкостей используют центробежныенасосы, давление в нагнетательной линии которых не постоянно, а является функцией расхода (рнс. II - 11) . Изменение напора, разви ваемого насосом, вызвано гидравлическими потерями в самом на
сосе. Напишем уравнение для определения напора pt, |
развиваемого' |
|||||||
насосом, обозначив через CR коэффициент расхода, отражающий |
||||||||
гидравлические потери в |
насосе. Если |
р0 — давление |
на |
выходе |
||||
|
|
насоса «при нулевом |
расходе», |
то- |
||||
|
|
падение |
давления в самом |
насосе- |
||||
|
|
будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рч — Р I' |
|
|
|
|
|
|
|
откуда |
|
ll |
|
|
|
|
|
|
|
р 2 |
|
|
(П,16) |
||
|
|
|
Рх^Ро — -^- |
|
|
|||
|
|
Уравнение |
(11,16) |
довольно' |
||||
Ряс. 11-11. Характеристика |
к |
хорошо |
согласуется |
с |
опытными |
|||
работы |
1 |
|
J |
|
_ |
|
|
|
центробежного насоса. |
|
характеристиками |
центробежных |
|||||
|
|
насосов. |
Из |
этого |
следует, |
что |
центробежный насос при наличии перепада давления в трубопроводе можно рассматривать как источник постоянного давления.
Коэффициент передачи объекта. Выходной величиной регули рующего клапана является изменение расхода вещества, в результате чего изменяется величина регулируемого параметра объекта. Если регулируемым параметром является также расход вещества (как,
например, в контуре регулирования расхода), то коэффициент |
пере |
||
дачи объекта равен единице и не имеет |
размерности. Если же регули |
||
руется какой-либо другой параметр |
(давление, температура, |
состав |
|
и т . д.), коэффициент передачи объекта будет размерной |
величиной. |
||
Когда регулируемым параметром является величина, |
пропорцио |
нальная интегралу расхода вещества (например, давление или уро вень), то размерный коэффициент передачи входит в постоянную времени V/F. В главе I было показано, что при регулировании уровня жидкости в резервуаре — объекте, обладающем свойством самовыравнивания, коэффициент передачи в установившемся режиме равен 1/к. При этом указывалось, что он не влияет на коэффициент передачи объекта в переходном процессе, который идентичен дина мическому коэффициенту передачи нейтрального объекта.
При |
интегрировании единицы расхода преобразуются в единицы |
|
объема, |
поэтому уровень жидкости в резервуаре |
с площадью гори |
зонтального сечения А можно выразить через |
объем резервуара: |
|
|
Л = ^ г |
(Н.17) |
|
А |
|
62
Если горизонтальное сечение резервуара переменно, например
в |
сферических |
или горизонтальных цилиндрических резервуарах, |
то |
зависимость |
уровня от объема становится нелинейной. |
Процессы переноса вещества или энергии довольно сложны; поведение объектов, в которых протекают эти процессы, предусмо треть в переходном режиме из-за их нелинейности одновременно по нескольким каналам очень трудно. Решение вопросов, связан ных с регулированием таких объектов, затруднительно. Недоста точно обоснованное применение средств, линеаризующих их харак теристики, часто ухудшает качество регулирования.
Эти процессы, широко распространенные в химической техноло гии, подробно рассматриваются в последних главах книги.
В качестве примера такого процесса рассмотрим процесс нейтра лизации продукта кислотой, требующий регулирования величины
11
^
|
i |
• |
|
|
|
|
1 |
г |
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
Рис. 11-12. Кривая нейтрализации |
Рис. 11-13. Кривая переходного |
|||||
продукта |
кислотой |
|
процесса при |
регулировании рН |
||
л / ч |
кислоты |
|
без |
компенсации |
нелинейности |
|
1000 л / ч исходной жидкости |
|
|
кривой |
нейтрализации. |
рН продукта. На рис. П-12 показана типичная кривая нейтрализа ции, выражающая зависимость рН выходящего потока от отношения количеств подаваемой кислоты и поступающей в аппарат жидкости, обладающей щелочными свойствами.
Форма приведенной кривой в значительной степени влияет па процесс регулирования величины рН, так как ее наклон пред ставляет собой коэффициент передачи объекта. Кривая носит экспо ненциальный характер, причем максимальное значение тангенса угла ее наклона может достигать 1000. Точка на кривой, отвечающая заданному значению величины рН, обычно находится в области наи большей крутизны. Для достижения требуемой степени демпфирова ния при регулировании процесса нейтрализации необходимо, чтобы регулятор имел достаточно широкий диапазон пропорциональности.
Изменение нагрузки в рассматриваемом контуре регулирования может привести к довольно большому приращению величины рН и уменьшению коэффициента передачи контура. При этом регули руемый параметр будет очень медленно возвращаться к заданному значению. Для достижения удовлетворительной работы такого контура необходимо хотя бы частично скомпенсировать явно выра женную нелинейность объекта регулирования. Последняя так велика, что даже очепь незначительная компенсация ее путем изменения
63
коэффициента передачи контура позволит повысить качество регули рования.
Форма кривой нейтрализации является функцией свойств реаги рующих компонентов. Если в результате их взаимодействия состав
вещества меняется, |
то наклон кривой в заданной точке |
величины |
рН также меняется. |
Возникающие при этом вторичные |
колебания |
накладываются на первичпые. Такой переходный процесс не может быть рассчитан.
Влияние изменения нагрузки на отклонение параметра в контуре
регулирования |
рН без устройств, |
к омпенси ругощих |
и слин ейиость |
||||||
|
|
кривой |
нейтрализации, приве |
||||||
|
|
дено на рис. 11-13. Кривая пере |
|||||||
|
|
ходного |
|
процесса |
вначале |
||||
|
|
(когда |
коэффициент |
передачи |
|||||
|
|
контура |
|
регулирования |
мал) |
||||
|
|
носит |
апериодический |
харак |
|||||
|
|
тер; |
затем |
параметр |
возвра |
||||
|
|
щается |
к |
заданному значению, |
|||||
|
|
совершая |
синусоидальные |
ко |
|||||
|
|
лебания |
в течение |
длительного |
|||||
0 |
|
времени. |
Более |
подробпо |
во |
||||
|
просы |
регулирования |
величи |
||||||
Рис. 11-14. Кривая пзмепошш темпера |
ны |
рН |
будут |
рассмотрены |
|||||
в главе |
X . |
|
|
|
|
||||
туры жидкости па выходе из теплооб |
|
|
|
|
|||||
менника при изменении ее относитель |
Переменный |
динамический |
|||||||
ного |
расхода. |
коэффициент |
передачи. |
На |
|||||
|
|
рис. |
П-14 |
изображены |
кри |
вые пзменеппя температуры и относительного расхода жидкости, выходящей из теплообменника. Регулирование температуры жидкости на выходе из теплообменника осуществляется путем изменения
подачи водяного пара. При возрастании расхода |
жидкости |
до |
|||||
80% |
температура ее |
на выходе |
изменяется без колебаний. |
При |
|||
уменьшении |
расхода |
жидкости |
до 40% демпфирование |
колеба |
|||
ний |
контура |
регулирования уменьшается, но все |
же |
остается |
-достаточно большим, и лишь при уменьшении расхода до 20% контур регулирования обеспечивает сглаживание колебаний до ' / 4 амплитуды за один период. Описанное явление аналогично изме нению диапазона пропорциональности регулятора. При этом чем слабее демпфирование, тем дальше регулируемый параметр уста
навливается от заданного значения. Такое влияние противоположно влиянию изменения диапазона пропорциональности регулятора (см. рис. 1-7). Различие кривых переходного процесса вызвано изменением коэффициента передачи объекта, который слабее демпфи рован и более чувствителен к возмущениям при малых объемных скоростях жидкости.
В рассмотренном примере динамический коэффициент передачи объекта — величина переменная. Это характерно для. объектов, у которых время чистого запаздывания меняется при изменении
64