ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 232
Скачиваний: 6
Рис. 3.2. Форма образца для испытания на удар (а) и схема расположения надреза при определении свойств металла шва (б), зоны сплавления (в) и зо ны, расположенной от ме ста сплавления на задан
ном расстоянии (г)
Рис. 3.1. Форма образца для испыта ния на растяжение (а) и схема распо ложения мест вырезки его из наплав ленного металла (б), из металла сты кового шва (в) и из металла угловых
швов (г и д)
а) RZ5
Рис. 3.3. Схема определе |
Рис. 3.4. Образцы для определения проч |
ния критической темпера |
ности сварного соединения (а) и металла |
туры хрупкого разруше |
шва (б) |
ния по диаграмме испы |
|
тания на удар |
|
Для определения прочности сварного соединения в сечении по шву применяются образцы, сечение которых в месте сварного шва уменьшено (рис. 3.4, б ) . Размеры таких образцов приведены в табл. 3.3.
При испытаниях на статический изгиб сварных стыковых соеди нений проверяют их способность к пластическому деформирова
нию, |
которая |
характе |
а) |
|
|
|
|
|
В) |
|
|
|||
ризуется |
углом загиба, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
достигнутым |
при |
обра |
1 |
|
|
|
Ж |
т |
11 |
а |
|
|||
зовании |
первой |
тре |
|
------1----- |
|
|
|
|||||||
щины в растянутой зоне |
|
|
1 |
|
—4- * |
|
1---------2 ) |
|||||||
образца. |
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
1 |
|
|
||
Данные о форме об |
|
|
|
|
Рис. 3.5. К испыта |
|||||||||
разцов и |
их |
размерах |
|
|
кС> |
|||||||||
|
|
нию сварных соеди |
||||||||||||
приведены на рис. 3.5, а |
|
|
|
|
||||||||||
|
\~щ |
- в-н |
|
нений |
на |
изгиб: |
||||||||
и в табл. 3.4. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
а — образцы |
для |
|||||||
Диаметр оправки мо |
= = Ж |
= М |
♦= |
испытания |
с |
про- |
||||||||
дольным |
швом (1), |
|||||||||||||
жет задаваться техниче |
|
|
|
|
с поперечным швом |
|||||||||
скими условиями в зави |
|
|
|
|
||||||||||
' |
М |
|
(2); б— схема испытания; |
|||||||||||
симости от марки стали, |
|
в — положение |
образца |
|||||||||||
ф |
д '' |
*ф |
||||||||||||
а при |
отсутствии подоб |
при полном загибе на 180° |
||||||||||||
ных |
указаний прини |
Ч ] D + 2 , S S t |
Г |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мается равным D — 2s.
Если угол изгиба превышает 150°, то после испытания в при способлении по схеме на рис. 3.5, б дальнейшее деформирование образца производится между двумя параллельными нажимными плитами с применением прокладки, толщина которой принимается равной диаметру оправки (рис. 3.5, в).
При испытании образцов с односторонними швами в растяну той зоне располагается лицевая сторона шва.
При испытании образцов с двусторонними швами в растянутой
зоне располагается |
шов, заваренный последним. |
|
|||||
|
Т а б л и ц а |
3.3. |
Размеры (в мм) испытуемых образцов |
|
|||
для определения прочности сварного соединения в сечении по шву |
|||||||
Толщина |
Ширина |
Ширина |
Длина |
Радиус |
Общая |
||
основного |
рабочей |
рабочей |
|||||
металла |
в захвате |
части |
части |
закругления |
длина |
||
s |
|
Ь\ |
|
b |
1 |
R |
L |
До |
6 |
25 |
|
15± 0,5 |
40 |
6+1 |
|
6—10 |
30 |
|
20±0,5 |
60 |
12+1 |
|
|
10—25 |
38 |
|
25±0,5 |
70 |
20±2 |
1 + 2 h |
|
25—40 |
45 |
|
30±0,5 |
90 . |
25±2 |
|
|
40—50 |
55 |
|
35+0,5 |
ПО |
30+2 |
|
|
T a б л и ц a 3.4. |
Размеры (в мм) сварных образцов |
|
||
|
для испытания на статический загиб |
|
|
||
Гип |
Толщина |
Ширина |
Длина |
|
Длина |
основного |
|
рабочей |
|||
образца |
металла |
b |
образца |
|
части |
|
s |
|
L |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
До 5 |
s + 15 |
|
|
V |
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
|
L |
|
5—50 |
s -|- 30 |
D + 2,5s + |
80 |
|
|
3 |
||||
|
|
|
|
|
|
2 |
До 50 |
1,5s уг 10 |
|
|
|
§ 10. ВЛИЯНИЕ НАКЛЕПА, КОНСТРУКТИВНОЙ ФОРМЫ И ТЕМПЕРАТУРЫ НА СВОЙСТВА МАТЕРИАЛА. ОСОБЕННОСТИ ДЕЙСТВИЯ ПОВТОРНО-ПЕРЕМЕННОЙ НАГРУЗКИ
Влияние наклепа. Если при испытании на растяжение образец загрузить за предел текучести, затем разгрузить и после неко
торого «отдыха» загрузить вторично то |
напряжение, после кото |
||||
|
рого |
|
появятся |
пластические |
|
|
деформации (предел текучести), |
||||
|
будет более высоким, чем при |
||||
|
первом |
нагружении: |
о'т> стт |
||
|
(рис. 3.6). Диаграмма растяже |
||||
|
ния для этого случая будет отли |
||||
|
чаться |
от случая однократного |
|||
|
непрерывного разрушения еще |
||||
|
тем, что предел прочности будет |
||||
|
несколько повышен а'в Д> ств (но |
||||
|
в меньшей степени, чем предел |
||||
|
текучести), а конечные |
пласти |
|||
|
ческие деформации, характери |
||||
|
зуемые |
относительным |
удлине |
||
|
нием, будут иметь меньшее зна |
||||
|
чение: |
|
ô' < Ô. |
пластических |
|
Рис. 3.6. Диаграммы растяжения ме |
Понижение |
||||
талла до наклепа (/) и после наклепа (2) |
свойств |
металла |
после |
повтор |
|
|
ных |
нагрузок |
выше |
предела |
текучести и, связанное с этим повышение предела текучести и предела прочности (а также и твердости) называется наклепом.
Подобное же явление наблюдается и при различных других воздействиях на металл, производимых в процессе изготовления конструкций. При этом металл упрочняется, но становится менее пластичным. Почти все методы обработки металла создают наклеп.
Особенно значительный наклеп вызывают операции, которые соз дают пластические деформации при холодном состоянии металла.
К числу таких операций относятся: холодная гибка, холодная правка, холодная проковка, которые часто применяются в про цессе изготовления металлических конструкций. Наклеп вызы вает также и сварка. При этом металл, расположенный вблизи сварного шва, подвергающийся действию пластических дефор маций, вызванных неравномерным нагревом, несколько теряет свои пластические свойства. Суммарное влияние различных опе раций, применяемых в процессе изготовления, может привести
кпоявлению местных трещин.
Всвязи с этим необходимо ограничивать степень подобных
воздействий и учитывать их при разработке технологического про цесса. Этими же обстоятельствами объясняются также и требо вания, предъявляемые к металлу по уровню его исходных ха рактеристик пластичности.
Для конструкций, при изготовлении которых нельзя избежать холодного деформирования, применяют стали с несколько боль шим запасом деформационной способности. К числу таких сталей относятся марки котельной стали 15К, 20К, 25К.
Структуру наклепанного металла можно исправить термиче ской обработкой.
Влияние формы. Механические свойства материала конструк ции оцениваются следующими характеристиками: модулем упру гости Е\ пределом прочности ств; пределом текучести ат; относи тельным удлинением б; относительным сужением я):; ударной вяз костью аи\ критической температурой хрупкости Тк и некоторыми другими.
Все эти характеристики определяются по результатам спе циальных испытаний стандартных образцов из однородного мате риала. Общей связи между всеми указанными механическими характеристиками не установлено. В расчетах на прочность, про водимых при проектировании, используются только такие ха рактеристики, как Е, ав и ат. Такие характеристики, как б, ф, аи, Тк используются лишь для некоторой приближенной оценки деформационной способности материала и его сопротивляемости хрупким разрушениям при наличии концентраторов напряжений и низкой температуры.
Условия работы элементов реальных конструкций, для кото рых характерно наличие большого разнообразия форм, сущест венно отличаются от условий испытания стандартных образцов.
Условность определения механических характеристик и при вязка их значений только к определенной форме стандарт ного образца ограничивает возможности определять то влияние, которое оказывает на эти характеристики различная форма, возможная в элементах реальных конструкций. Механические характеристики, полученные при испытании различных по форме образцов, строго говоря, несопоставимы между собой. Особенно
четко это заметно по отношению к характеристикам пластичности. Отражается это также и на значении таких характеристик, как предел прочности, предел текучести и других. Условность опре деления предела прочности при испытании стандартного образца состоит в том, что его величина определяется по формуле
где Ргаах — наибольшее значение нагрузки, достигнутое в про цессе испытания на разрыв; F0 — площадь поперечного сечения образца, определенная до начала испытания.
В действительности к моменту достижения нагрузкой наи большего значения площадь поперечного сечения образца будет иной, чем до начала испытаний. Следовательно, определяться бу дет не величина действительного сопротивления разрушению (называемого иногда истинной прочностью), а некоторое условное ее значение, которое связано с вполне определенной заданной формой образца. Изменение площади поперечного сечения в про цессе испытания образца связано с процессом образования шейки и с величиной возможного при этом поперечного сужения. При испытании образцов достаточной длины процесс образования шейки может быть осуществлен в полной мере. При испытании коротких образцов он затруднен. Элементы реальной конструкции очень часто обладают такими размерами, при которых процесс образова ния шейки бывает ограничен. Таким образом, только разница между формой элемента реальной конструкции и формой стан дартного образца может быть достаточной для того, чтобы для одного и того же материала, обладающего одной и той й<е проч ностью, получить различные значения предела прочности.
Влияния формы образцов на механические свойства можно оценить по данным, приведенным в табл. 3.5 и на рис. 3.7, полу ченным при испытании на растяжение образцов различного типа из малоуглеродистой стали.
|
Т а б л и ц а 3.5. |
Результаты испытания образцов |
||
|
различного типа на растяжение |
|
||
|
Предел |
|
|
|
Тип |
прочности |
Удлинение |
Сужение |
Общая работа |
образца |
<ТВ в кгс/мм2 |
6ю в % |
1|> в % |
деформации А |
|
(кг1 МПа) |
|
в |
кгс-м (10 Дж) |
|
|
|
|
|
1 |
39,6 |
35,7 |
69 |
101,5 |
2 |
43,8 |
7,5 |
65 |
22,8 |
3 |
46,2 |
5,6 |
58 |
17,7 |
4 |
51,6 |
3,6 |
43 |
12,3 |
5 |
59,2 |
2,3 |
33 |
9,1 |
6 |
64,4 |
1.5 |
22 |
7,1 |