Файл: Агрегаты воздухоснабжения комбинированных двигателей внутреннего сгорания..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 219
Скачиваний: 1
Неустойчивость движения газа в межлопаточных каналах при соответствующих условиях приводит к появлению периодических пульсаций потока, что увеличивает возмущающие силы, дей ствующие на лопатки.
Врезультате даже небольшая неравномерность поля скорос тей перед колесом может вызвать опасные колебания рабочих лопаток.
Врассматриваемой турбине конструкция регулируемого соплового аппарата такова, что при увеличении угла си умень шается радиальная протяжен ность безлопаточного конфузора.
Вследствие этого, согласно экспе риментальному исследованию по ля скоростей и давлений перед рабочим колесом, при увеличении угла сц от 18 до 40° неравномер
ность |
потока |
повышается в 5— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
6 раз. Поэтому уменьшение угла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
«1 , с одной стороны, ухудшило ус |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
тойчивость движения газа в при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
корневой зоне колеса, а, с другой |
Рис. |
96. |
Зависимость |
степени |
|||||||||||
стороны, |
улучшило |
равномер |
|||||||||||||
реактивности от я т |
для |
ѵ = 0,7 |
|||||||||||||
ность потока |
на входе |
в колесо. |
|
при различных сц |
|
|
|||||||||
На рис. 97 приведены резуль |
б* |
|
|
|
|
|
оо |
|
|||||||
таты тензометрирования |
лопаток |
|
|
|
|
|
|
||||||||
вращающегося спрямляющего ап МН/мг |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
парата |
центростремительной ре |
10,0 |
|
|
|
|
|
і |
|
||||||
гулируемой турбины ТКР-40 при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
работе совместно |
с двигателем. |
О |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При частоте вращения турби |
20 25 |
30 |
|
35 |
а°, |
||||||||||
15 |
|
||||||||||||||
ны |
п = |
15 000 ч- 16 800 |
об/мин |
Рис. |
97. |
Влияние угла |
си |
на |
пере |
||||||
переменные напряжения |
несколь |
||||||||||||||
менные |
напряжения |
в |
лопатках |
||||||||||||
ко увеличиваются |
с ростом си, а |
||||||||||||||
вращающегося |
спрямляющего ап |
||||||||||||||
при |
п = |
19 200 ч- 19 600 |
об/мин |
|
парата турбины ТКР-40: |
|
|||||||||
наблюдается |
обратное |
|
явление. |
I —лт= 1,4 -5- 1,8; 2 —Я f = 2 ь 2,4 |
|||||||||||
Для |
п = 15 000 ч- 16800 |
об/мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
по замеренным средним параметрам на двигателе величина я г = = 1,4 ч- 1,8. Согласно диаграмме на рис. 96, при таких л т с ро стом си увеличение степени реактивности недостаточно для обес печения устойчивого течения в колесе. Преобладающее влияние на напряжения здесь оказывает неравномерность потока перед колесом.
С увеличением частоты вращения степень понижения давлений в турбине повышается до л т= 2,1 ч- 2,5. При этом уве личение угла си вызывает более интенсивное повышение степени реактивности, в результате чего обеспечивается устойчивое дви жение газа в колесе, что приводит к снижению вибрационных на пряжений в лопатках.
11 Заказ 963 |
161 |
ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ И РАСЧЕТ ТУРБИНЫ ДЛЯ ИМПУЛЬСНОЙ СИСТЕМЫ НАДДУВА
Для повышения эффективности использования энергии про долженного расширения выпускных газов часто применяют им пульсные выпускные системы, отличающиеся переменными по времени давлением и температурой газов перед турбиной.
Условия работы турбины в потоке переменного давления характеризуются резким изменением параметров я г и ѵ по вре мени. При этом вследствие большого момента инерции ротора и быстрого изменения действующего на турбину момента скорость вращения турбокомпрессора на установившемся режиме прак тически не меняется.
В ряде случаев подвод газа к турбине осуществляется от нескольких коллекторов, к каждому из которых (или к отдель ному из них) поступает газ от двух или трех цилиндров. При этом различные секторы соплового аппарата в один и тот же момент времени работают при неодинаковых перепадах давле ний, что вызывает перетекание газа в межвенцовом зазоре и снижает к. п. д. турбины. Одновременно увеличивается пропуск ная способность ступени из-за снижения степени реактивности. Такие явления имеют место в ступенях с парциальным подводом.
При подборе типа и параметров турбины для работы в импульсном потоке с подводом газа ко всему проходному сечению соплового аппарата процесс в ступени обычно рассмат ривается как квазистационарный. В качестве критерия оценки эффективности турбины в потоке газов переменных параметров используют среднеинтегральный к. п. д.
^2
I G d t
= \ ----------- • |
(138) |
'2
j GjLjdt U
Располагаемый перепад на ступень LT, а .также расход GT и к. п. д. зависят от параметров газа, которые переменны во вре мени t. Приняв неизменной частоту вращения турбокомпрессо ра, находят изменение ѵ и л г и производят расчет характеристик
выбранной в первом приближении ступени |
(или используются |
|||||
экспериментальные характеристики). Это |
позволяет построить |
|||||
зависимости GT = f(t), LT= /(/), цт= |
f(t) |
и определить инте |
||||
гралы уравнения (138). |
|
|
по |
условным |
рас |
|
Основные размеры ступени определяют |
||||||
четным значениям перепада |
Lr расч |
и расхода |
газа. |
Для |
их |
|
выбора предложен метод (5], |
по которому |
определяют |
макси |
мальную полезную работу, получаемую от турбины при задан
ном законе изменения |
рти Т*т |
во времени. К. п. д. турбины |
находят по некоторой |
осредненной |
зависимости -цт = /(^грасч)- |
162
Задают отношение |
" Т расч |
и по изменению г]Г и |
G T |
числен |
||
-*Т max |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Ет. За |
||
ным интегрированием подсчитывают полезную работу |
||||||
тем находят зависимость Ет= |
расч |
N и определяют опти* |
||||
г^ Т шах |
||||||
|
|
|
|
|
||
малыше значения отношения |
"7' расч |
и GТ расч- |
|
|
||
*Т шах |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Результаты такого расчета для турбины типа ТК-23 двига теля 8ЧН 26/26 приведены на рис. 98.
Для упрощения определения расчетного перепада изменение параметров можно представить в зависимости от перепада [4]. При этом элементарная располагае мая энергия выпускных газов перед турбиной
dE = N dt
или
dE =
N dL = E dL,
dL
dt
где мощность газового потока
N = L(t)G(t).
методике, предложенной в ра боте В. П. Байкова [5])
Построив зависимость Е = f(L), можно найти энергию Е как площадь под кривой Е = f(L). На ту же диаграмму (рис. 99)
наносится зависимость к. и. д. турбины |
= f(L) и Ецт = f(L). |
||||
Площадь под последней кривой эквивалентна |
полезной работе |
||||
турбины. Для определения расчетного |
теплоперепада |
на ди |
|||
аграмму рис. 99 наносят зависимости г]т = f(L) |
для нескольких |
||||
расчетных значений Ьт. |
|
|
|
|
|
Далее подсчитывают Ецт и находят, |
при |
каком расчетном |
|||
значении Lrpac4 эффективная работа |
Ех\т достигает |
максимума. |
|||
После выбора расчетных величин ЬТіпхсч и GTpac4 |
по |
обычной |
|||
методике производят расчет турбины |
с определением основных |
||||
ее размеров и подбором решеток соплового и рабочего |
венцов. |
Затем рассчитывают характеристики турбины и интегрированием уточняют развиваемую мощность и расход.
Для повышения к. п. д. необходимо, чтобы в период, когда LT и GT максимальны, параметр ѵ был достаточно близок к опти
мальному значению, т. е. чтобы ѵ > 0,4. Величину ѵ можно
DI j
изменить, изменяя отношение ----- .
к
На рис. 100 приведены результаты расчетов по выбору опти мального D2K (при Dгг = const) для турбины ТК-34 двигателя
11* |
163 |
12ДН 23/30, в котором выпуск осуществляется из трех цилиндров в один коллектор. Уменьшение D2K приводило к соответствующе му росту частот вращения, так что и2 = idem. Изменение давле-
Рис. 99. К выбору расчетно |
Рис. |
100. Влияние D2H на к. п. д. турбины |
|||||||
го L трасч для импульсного |
|
|
|
|
|
ТК-34: |
|
||
потока (по методике, пред |
/ — |
гро |
= |
0,95, Р]л = |
64° |
(без учета |
пульсации |
||
ложенной в работе |
потока); |
2 |
— |
фо |
= |
0,95, |
Р ІЛ= 64°; |
3 — ф„ -» |
|
О. Н. Алексеева [4]) |
= 0,945, |
и |
= |
54°; |
4 |
- |
ф„ = 0,935, |
[3. п = 14°; |
|
|
|
|
5 — фо — 0,93, |
Р]л = 34° |
|
ний и температур приведено на рис. 101. Для каждого сочетания гтт и V, совместно решая уравнения (107), (108) и (115), нахо-
Рис. 101. Изменение давления и температуры газа перед турбиной двигателя 12ДН 23/30 в зависимости от угла поворота коленчатого вала
дили мгновенные значения цт, р и Gy, а затем по выраже нию (138) определяли среднеинтегральный к. п. д. Кроме подбора оптимального соотношения диаметров, проверялась возможность
164
повышения этого к. п. д. вследствие уменьшения потерь на удар увеличением утла поворота потока в рабочей решетке, т. е. уменьшением конструктивного утла [Сл-
При этом учитывалось влияние суммы углов ßi;I + ß2 на коэффициент потерь при безударном входе [8], а потери на удар определялись из выражения (112). Согласно рис. 100, уменьше
ние диаметра колеса компрессора от D2K = 340 |
мм до |
||
D2K = 300 мм при соответствующем увеличении частоты |
враще |
||
ния и величины V приводит к повышению к. п. д. турбины в пуль |
|||
сирующем потоке на 2,0% • |
лопаток |
с меньшим |
углом |
Применение профилей рабочих |
|||
входа ßk4 без изменения скорости |
вращения |
турбокомпрессора |
|
дает значительно меньший эффект: |
прирост |
к. п. д. Ар = 0,7%. |
Снижение к. п. д. турбины в пульсирующем потоке по сравнению с к. п. д., подсчитанным по среднему перепаду, составило 2— 2,5%, причем оптимальная частота вращения турбокомпрессора в обоих случаях была равна 20 000 об/мин.