Файл: Агрегаты воздухоснабжения комбинированных двигателей внутреннего сгорания..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 203
Скачиваний: 1
При прочих равных условиях расход воздуха через компрес сор пропорционален синусу угла аз входа потока на лопатки диффузора, что используется при регулировании компрессора поворотом диффузора.
Несколько конструкций регулируемых диффузоров для рабо ты в системе наддува транспортных двигателей было разрабо тано и испытано на Коломенском тепловозостроительном заводе им. В. В. Куйбышева. В конструкциях, приведенных на рис. 129,
Рис. |
129. Диффузоры с составными поворотными лопат |
||||
|
|
ками: |
|
|
|
/ — |
неподвижная |
часть лопатки; 2 — |
ось поворота |
лопатки; |
|
3 — поворотная часть лопатки; 4 — подшипник; 5 |
зубчатый |
||||
сектор; 6 — рычаг |
поворота |
лопатки; |
7 — зубчатое |
колесо, |
|
поворачивающее |
сектор 5; |
8 — эксцентриковая втулка |
поворачивалась только передняя часть лопатки — «носик». По ворот «носика» осуществляется осью 2 (рис. 129, а) и эксцентри ковой втулкой 8 (рис. Г29, б). Поворотная часть лопатки имела две опоры. Вследствие этого уменьшалась вибрация лопаток от набегающего потока воздуха и износ цапф. В первых образцах диффузора, схематически изображенного на рис. 130, наблюдал ся повышенный износ лопаток в месте соединения с поворотны ми рычагами и износ цапф лопаток вследствие их вибрации. Для устранения износа уже в серийном производстве была введена термообработка сухарей и цапф, уменьшены зазоры в сопряже ниях, повышена несущая способность опор, в которых вращают ся оси лопаток (поставлены втулки из бронзы). Для устранения зазора поворотнціх лопаток, который обычно несколько растет с увеличением срока службы, целесообразно механизм поворота лопаток нагружать (например, цилиндрическими пружинами).
201
Рис. 130. Диффузор с промежуточными и составными поворот ными лопатками:
/ — неподвижная часть лопатки; 2 — поворотная часть лопатки; 3 —
промежуточная лопатка |
в выходной части межлопаточного |
канала; |
Ааз — углы поворота |
лопаток от положения на расчетном |
режиме |
Рис. 131. Диффузор с целыми поворотными лопатками:
1, 2 — торцовые стенки; 3 — поворотные лопатки; 4 — промежуточ ные лопатки в межлопаточных каналах
Рис. 132. Диффузор с поворотными лопатками фирм Вортинг тон:
/ — поворотный диск; 2 — лопатки двухъярусной диффузорной решетки
Был разработан и испытан диффузор (рис. 131), у которого поворачивалась вся лопатка 3. В выходной части межлопаточ ных каналов этого диффузора установлены укороченные проме жуточные лопатки 4, которые уменьшают диффузорность кана лов, а также придают жесткость всей конструкции. Такой диф фузор, как показали исследования, имеет удовлетворительные характеристики по диапазону работы и напору (см. ниже). Из вестны конструкции диффузоров с поворотными лопатками в ста ционарных компрессорах. Фирма Вортингтон (США) разрабо тала конструкцию регулируемого диффузора, в котором лопатки двух типов (рис. 132) расположены на поворотных дисках.
Регулирование компрессора поворотом лопаток диффузора следует применять в двигателях с высокими значениями средне го эффективного давления и коэффициента приспособляемости. Нижней границей применения регулирования компрессоров по
воротом |
лопаток |
диффузора можно |
ориентировочно |
считать |
р е ~ 1,2 |
МН/м2 |
при коэффициенте |
приспособляемости |
К ^ 2 . |
На рис. 130 показана схема установки целых поворотных ло паток в регулируемом диффузоре для турбокомпрессора ТК.-40. Размеры этого компрессора были выбраны исходя из требований ■обеспечения коэффициента приспособляемости двигателя К — = 2,0 при среднем эффективном давлении в цилиндрах на номи нальном режиме Реном = 1,18 МН/м2. При проектировании за расчетный был принят режим, соответствующий расходу воздуха GpaC4 = 0,7G„OM, степени повышения давления лк = 3,0 и окруж ной скорости М2 пр = 404 м/с. На режиме максимального расхода число Маха в относительном движении на выходе из колеса ком прессора М2 = 0,965. Конструктивные углы лопаток вращающе гося направляющего аппарата были выбраны из условия, чтобы при минимальном расходе углы атаки не превышали 10—12°, д при максимальном — чтобы проходные сечения на входе были достаточными и не допускали «запирания колеса».
Изменение л к = [(G) при различных и2 и Даз для указанного компрессора приведено на рис. 133. Анализ диаграмм показыва ет, что с увеличением окружной скорости рабочий диапазон ком прессора сужается. Это характерно для центробежных компрес соров и объясняется тем, что с повышением окружной скорости возрастают числа Маха перед лопатками диффузора. При оди
наковой |
окружной скорости поворот лопаток на закрытие |
(— Даз) |
по сравнению с исходным положением лопаток (Даз = |
== 0) приводит к незначительному изменению диапазона ком прессора. Поворот лопаток на раскрытие ( + Даз) приводит к не которому увеличению диапазона, что связано, по-видимому, ча стично с уменьшением потерь в безлопаточном диффузоре (сокращается его длина), а частично с лучшим согласованием
работы диффузора с |
колесом. При окружной скорости и2пР = |
= 404 м/с поворотом |
входной части диффузорных лопаток сум |
марный рабочий диапазон компрессора был увеличен до 65,6%,
203
т. е. приблизительно в 7,5 раза по сравнению с диапазоном при исходном положении лопаток (Д«3 = 0). При «2 іФ = 362 м/с ре гулированием положения лопаток суммарный диапазон компрес сора был увеличен до 84,2%.
На этом же компрессоре были проведены также исследова ния влияния наличия промежуточных лопаток (рис. 134). Про межуточные лопатки были спрофилированы так, чтобы углы уширения образовавшихся межлопаточных каналов были при-
Рис. 133. Характеристики компрессора с поворотными лопатками диффузора
мерно равны между собой. Суммарная площадь горла этих ка налов больше, чем площадь горла на входе в диффузор. Длина промежуточной лопатки была равна 45% длины межлопаточно го канала по средней линии. Испытания носили сравнительный характер и проводились при одном значении окружной скорости Ы2 пр = 350 м/с. На рис. 134 показаны зависимости характери стики компрессора при двух крайних положениях поворотных лопаток (Лаз = — 5° 30' и Лаз =-8°30'). При отрицательных зна чениях Доз (поворот лопаток на закрытие) диапазон работы ком прессора с промежуточными лопатками составляет 47% (диа
пазон работы того же компрессора без |
лопаток составлял |
33,4%). Граница помпажа у компрессора |
с промежуточными |
лопатками смещается несколько влево. |
|
При крайнем положении поворотных лопаток «на открытие» |
|
(Д«з = 8° 30') промежуточные лопатки |
ограничивают расход |
воздуха. Рабочий диапазон в этом случае практически не изме няется (35,3—36,2), а изменяются предельные значения расхо дов на границах устойчивой работы: у компрессора с промежу
204
точными лопатками граница помпажа находится левее, чем у компрессора без этих лопаток. Однако предельная величина расхода у компрессора без промежуточных лопаток больше при близительно на 8%. При обоих положениях поворотных лопаток к. п. д. ниже у компрессора с промежуточными лопатками. При чиной этого, по-видимому, являются повышенные потери на тре ние и удар вследствие несовпадения углов набегания потока и установки профиля лопаток. Таким образом, эффект от установ ки промежуточных лопаток в выходной части межлопаточных
Рис. 134. Влияние промежуточных лопаток на ха рактеристики компрессора ТК-40:
/ — с промежуточными лопатками; 2 — без промежу точных лопаток
каналов диффузора с поворотными лопатками зависит от на правления отклонения поворотных лопаток от их исходного по ложения (т. е. от угла и з) . Промежуточные лопатки могут ока заться целесообразными, если требуется сдвинуть в ограничен ных пределах границу помпажа в сторону меньших расходов.
Характеристики компрессора турбокомпрессора типа ТК-40 с целой поворотной лопаткой диффузора приведены на рис. 135. Зазор между торцами поворотных лопаток и стенками канала
|
_ |
g |
|
диффузора был равен б3 = —$—=* 1,47^-2,76%. |
|
||
Суммарный |
|
% |
при изменении |
рабочий диапазон компрессора |
|||
входного угла |
в пределах |
а3 = 13° 4 5 'ч -27° 30' |
составил бк = |
= 230%, т. е. увеличился приблизительно в 10,4 раза по сравне нию с диапазоном при номинальном положении лопаток.
205
Этот же диффузор был использован для исследования влия ния зазора 6з между торцами поворотных диффузорных лопаток и стенками межлопаточного канала. Зазор, необходимый для свободного поворота лопаток, является вредным, так как он слу жит каналом для перетечек воздуха. Кроме того, при нежестком закреплении и торцовом зазоре поворотные диффузорные лопат ки могут вибрировать, что также сказывается отрицательно на характеристиках компрессора. Поворотные лопатки диффузора были зафиксированы жестко в положении ссз = 22° 3(У. Зазоры:
•*
Рис. 135. Характеристики компрес- |
Рис. |
136. |
Влияние |
торцового |
|||
сора с целой поворотной лопаткой |
зазора в диффузоре на характе- |
||||||
диффузора при ц2пр = 350 м/с: |
|
ристики компрессора: |
|||||
1 — <х3 = 13°45'; |
2 — а, = 22°30'; 3 |
1 — |
зазор_ бз |
= |
1,47 |
2,76%; |
|
а3 |
- 27°30' |
2 — |
зазор |
бз = |
0 |
(лопатки закреп |
|
|
|
лены жестко)
между торцами поворотных лопаток и стенками межлопаточных;, каналов были устранены при помощи эпоксидной смолы. Устра нение зазора и жесткая фиксация лопаток положительно сказа лись на характеристиках компрессора (рис. 136). Коэффициент напора Н а*д в зоне максимальных значений вырос на 1—3%. Со
ответственно выросла и степень повышения давления. Рабочий диапазон компрессора расширился с 22 до 36,5% (приблизи тельно в 1,65 раза), т. е. показатели работы компрессора замет но улучшились.
При малых углах «3 установки диффузорных лопаток диапа зон компрессора может быть ограничен срывом потока в межло паточных каналах вращающегося направляющего аппарата из-за недопустимых углов атаки. В этом случае некоторое закручива ние потока по вращению (т. е. оц < 90°) может уменьшить углы атаки во вращающемся направляющем аппарате и сдвинуть,
206