Файл: Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры.pdf

вариантов, когда фактическая температура нагрева про­ волоки была низкой, не удалось.

В дальнейшем была разработана технология теплого волочения с контактным электронагревом, обеспечиваю­ щая высокие пластические и реологические свойства проволоки.

Профилирование

Автором совместно с М. М. Холмянским и В. М. Кольнером были проведены исследования по двустороннему профилированию проволоки [81]. При этом опытные об­ разцы диаметром 3 и 5 мм имели профилировку пяти

типов, схематически изображенную на рис. 12. Образцы каждого диаметра были изготовлены из одного мотка, причем в процессе профилирования через каждые 10— 12 м брали образец исходной гладкой проволоки. Все эксперименты по профилированию проведены в

69

Т а б л и ц а 37

Характеристика образцов профилированной проволоки (см. рис. 12)

ЦНИИЧМ на опытном стане ЦНИИЧМ—ВНИИжелезо- бетон.

Характеристика образцов профилированной прово­ локи и их условные номера даны в табл. 37. В ней же приведены и значения F— площади поперечных сечений вмятин, отнесенные к единице длины арматуры, что поз­ воляет сравнивать профилировки с различными шагами вмятин.

В л и я н и е п р о ф и л я на с ц е п л е н ие п р о в о л о к и с б е т о н о м

Сцепление арматуры с бетоном не является вполне жестким; при приложении нагрузки только к арматуре или только'.к бетону в некоторых зонах происходят

70

взаимные смещения арматуры и бетона. Качество сцеп­ ления в длинных железобетонных элементах вполне оп­

периодического профиля с бетоном характеризуется ве­ личиной F независимо от формы вмятин. Этот вывод справедлив только для нагрузок, не вызывающих раска­ лывания бетона.

Из полученных результатов следуют практически важные выводы: а) форма вмятин не влияет на сцепле­ ние проволоки с бетоном и, следовательно, должна при­ ниматься на основании механических свойств проволо­ ки; б) величина F должна быть такой, чтобы допуски на изготовление проволоки не влияли слишком резко на сцепление и чтобы бетой под выступами проволоки ра­ ботал в основном на смятие, а не на скалывание [81].

В л и я н и е п р о ф и л я н а м е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а п р о в о л о к и

Так как сечение и физико-механические характерис­ тики исходной гладкой проволоки по длине мотка не яв­ ляются достаточно постоянными, свойства профили­ рованной проволоки целесообразно характеризовать не абсолютными значениями, а отношением этих показате­ лей к соответствующим свойствам исходной проволоки (рис. 13, а).

Из графиков рис. 13 видно, что меньше всего проч­ ность и пластические свойства арматурной проволоки снижаются при полукруглых вмятинах. Как и следовало ожидать, наихудшей оказалась профилировка, близкая к прямоугольной (тип I ) . При глубине вмятин 0,2—0,3 мм относительное удлинение во всех случаях снижается не более чем на 5—10%.

Так как в практически важных пределах физико-ме­

71

moo

Рис. 13. Изменение механических свойств образцов арматурной проволоки диаметром 3 (а) и 5 мм (б) в зависимости от геомет­ рии профиля:

I—V— типы профиля по рис. 12

В ы б о р п р о ф и л я а р м а т у р н о й п р о в о л о к и

кие свойства проволоки, а сцепление при этом не хуже, чем у проволоки с вмятинами другой формы. Кроме то­ го, при такой форме вмятин профилирующие валки наи­ более технологичны. Основными параметрами профиля, определяющими качество сцепления, следует считать глубину к, шаг и длину вмятин (см. рис. 1). Для назна­ чения параметров профилировки в качестве исходных принимаются величины Fun. Величина F должна наз­ начаться из условий сцепления. При этом необходимо

72

учитывать, чтобы принятые допуски на глубину и шаг профилировки не приводили к резким колебаниям каче­ ства сцепления.

П р а к т и ч е с к и е р е з у л ь т а т ы в н е д р е н и я р е к ом е п д о в а ни о г о п р о ф и л я

Предложенные рекомендации легли в основу профи­ ля арматурной проволоки, регламентируемого ГОСТ 8480—63. Сцепление с бетоном проволоки, обладающей этим профилем, оказалось в среднем на 30% лучше, чем проволоки с профилировкой по ранее действовавшему ГОСТ 8480—57 при значительно более высоких показа­ телях стали по пластичности (числу перегибов) и весь­ ма улучшившейся технологичности проволоки при ее производстве и применении.

Правка (рихтовка) и натяжение холоднотянутой проволоки

Исследованиями автора установлено, что обычная правка незначительно повышает относительное удлине­ ние наклепанной высокоуглеродистой проволоки и в большой степени снижает ее предел текучести и осо­ бенно предел упругости и сопротивление ползучести; остаточные напряжения и коэрцитивная сила холодно­ тянутой проволоки при правке также уменьшаются (табл.38).

В отличие от правки вытягивание весьма существен­ но повышает реологическую стойкость проволочной ар­ матуры (рис. 14).

73

производят методом прокатки. Имеются данные, что хо­ лоднокатаная проволока превосходит холоднотянутую по релаксационной стойкости и по сцеплению с бетоном.

вместо вмятин, что позволяет не снижать ее статическую и ударную прочность по сравнению с круглой проволо­ кой. Весьма эффективной является прокатка заготовки на многовалковых калибрах — четырехвалковых и трехвалковых [72].

6. ЗАВЕРШАЮЩАЯ ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ХОЛОДНОДЕФОРМИРОВАННОЙ АРМАТУРНОЙ ПРОВОЛОКИ — ОТПУСК

Рациональный нагрев холоднодеформированной про­ волоки сохраняет (или почти сохраняет) ее высокое вре­ менное сопротивление и одновременно резко увеличива­ ет относительное удлинение, пределы упругости и теку­ чести, сильно снижает остаточные напряжения, обеспе­ чивает «самовыпрямляемость» (прямолинейность) и

74