Файл: Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 279
Скачиваний: 2
Т а б л и ц а 66
Химический состав сталей исходной холоднотянутой проволоки диаметром 3 мм, подвергнутой МТО
|
|
Содержание |
элементов |
О/ |
|
|
|
|
/О |
|
|||
Сталь |
С |
Мп |
1 |
|
s |
|
|
S i |
|
||||
|
|
|
|
|||
90 |
0,90 |
0,60 |
|
0,31 |
0,035 |
0,010 |
80 |
0,82 |
0,75 |
|
0,22 |
0,039 |
0,020 |
70 |
0,68 |
0,56 |
|
0,29 |
0,028 |
0,016 |
45 |
0,43 |
0,54 |
|
0,31 |
0,036 |
0,010 |
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
67 |
Механические свойства исходной холоднотянутой проволоки |
|
||||||
|
диаметром 3 мм, протянутой с большими суммарными |
|
|||||
|
|
|
обжатиями |
|
|
|
|
|
° в |
|
. °0,01 |
6 юо |
Ф |
Е , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сталь |
|
|
|
|
|
Мн/м2 Х10> |
|
|
М и / м 3 (кГ/мм3 ) |
|
% |
( к Г / м м ' х Ю 1 ) |
|
||
|
|
|
|
||||
90 |
2270 |
2010 |
1590 |
2,4 |
47 |
2,06 |
24 |
|
(227) |
(201) |
(159) |
|
|
|
|
80 |
2060 |
1810 |
1380 |
2,6 |
51 |
1,99 |
37 |
|
(206) |
(181) |
(138) |
|
|
|
|
70 |
1770 |
1530 |
1180 |
3,0 |
56 |
2,00 |
41 |
|
(177) |
(153) |
(118) |
|
|
|
|
45 |
1350 |
1200 |
950 |
3,8 |
60 |
1,80 |
53 |
|
(135) |
(120) |
(95) |
|
|
|
|
135
по
^ 110
$100 |
1— |
— |
|
|
во
по
100 '„ 90
%80
>с?~ 70
|
60 |
|
2,3 |
а |
2,2 |
|
2,1 |
•о |
5 |
- —: я
J=r»—
—--
— — ' —
1,9 |
10 |
20 |
30 |
40 |
30 |
60 |
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Рис. 45. Зависимость механических |
свойств |
проволоки |
диаметром |
3 мм |
от марки стали, способа |
обработки |
и |
величиныо"МТО / ав |
|||||
|
|
|
|
при МТО (температура |
печи 300° С, т = 2 4 0 |
с): |
|
|
|
||||
•исходная проволока; / — отпущенная |
проволока; |
/ / — проволока, |
подвергнутая |
МТО; |
-сталь |
90; |
сталь |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
сталь 70; — |
— сталь 45 |
|
|
|
|
|
выдержке 240 с. Напряжение о м т о варьировали в пре
делах 10—80% сгв (через каждые 10%).
Изучали релаксацию напряжений, временное сопро
тивление ав, предел текучести Оо.ог, предел |
упругости |
||||||||||
ffo.oiI относительное |
удлинение |
бюо, относительное |
суже |
||||||||
ние \\>, число |
перегибов |
« З п |
и модуль |
упругости |
Е (рис. |
||||||
45), |
а также |
деформацию |
(изменение |
диаметра) |
Ad и |
||||||
стрелу |
прогиба (кривизну) |
h опытной |
проволоки. |
|
|||||||
Решающее влияние на относительную (т. е. выражен |
|||||||||||
ную в процентах к величине исходного ав ) |
релаксацию |
||||||||||
напряжений |
Д°™ |
проволоки, |
подвергнутой |
МТО при |
|||||||
данной |
величине начального |
напряжения |
|
релаксации |
|||||||
° р е л |
и |
длительности релаксационных |
испытаний |
т р е л , |
|||||||
оказывают |
относительные |
напряжения |
в |
процессе |
|||||||
МТО-—амто/оъ при заданном режиме нагрева. |
|
||||||||||
В результате проведенных экспериментов после МТО |
|||||||||||
получена проволока |
с |
относительной |
релаксационной |
||||||||
стойкостью, в несколько |
раз большей, |
чем у такой же, |
|||||||||
но отпущенной арматурной проволоки, поставляемой по ГОСТ 7348—63. Относительная релаксация напряжений
у опытной проволоки, подвергнутой |
МТО, меньше 1 % |
от ав , с х (при сг™^100) для сталей всех |
опробованных ма |
рок, а также при всех испытанных вариантах временно го сопротивления в пределах от 1350 до 2270 Мн/м2 (от 135 до 227 кГ/мм2 ).
Резкое падение относительной релаксации проволоки
А"™, подвергнутой |
большим суммарным |
деформациям, |
наблюдается при |
относительном напряжении МТО |
|
СТМТО/СТЕ = 40—50%. |
При дальнейшем |
увеличении |
а м т о / о - в последующее падение относительной релакса ции незначительно.
Из упругих и прочностных характеристик на МТО наиболее чувствительно реагирует предел упругости, осо
бенно |
возрастая при а м т о / с г в ^ : 5 0 % |
для сильно дефор |
|||
мированной |
проволоки |
(см. рис. |
45). |
Увеличение |
|
стмто/стп |
повышает относительное удлинение |
бюо и ма |
|||
ло сказывается на величине относительного |
сужения |
||||
а также числах перегибов п (рис. 45). |
|
||||
Увеличение ато/ав |
уменьшает кривизну |
проволо |
|||
ки и делает |
ее совершенно прямолинейной (стрела про |
||||
гиба h — Q при а м т о / а в ^ 7 0 % ) -
137
Остаточная деформация Ad улавливается микромет
ром после а м т о / а в = 4 0 - 7 - 6 0 % и затем обычно |
возраста |
|
ет с увеличением этого отношения. |
|
|
Влияние |
содержания углерода (марки |
стали) на |
указанные |
выше механические характеристики прово |
|
локи, подвергнутой МТО, сказывается менее четко, чем воздействие а м х о /ств> но все же достаточно заметно.
оI
Рис. 46. Релаксация на пряжении проволоки диа метром 3 мм в зависимо сти от марки стали, спо соба обработки и величи
ны стмто/ав
о |
отпущенная |
проволо |
ка, |
/ — проволока, под |
|
вергнутая МТО. |
Цифры |
|
на |
кривых — марки стали |
|
С увеличением количества углерода в стали абсолютные пластические характеристики (п, бюо) и относительные упругие характеристики (00,2/ов и oo,oi/oB) проволоки несколько снижаются, а модуль упругости Е и относи
тельная релаксация напряжений |
(см. рис. 45 и |
46) име |
ют тенденцию к возрастанию. |
|
|
Абсолютная величина релаксации напряжений весь |
||
ма сильно зависит от значений |
0 М Т О /<Тв и от |
временно |
го сопротивления исходной проволоки, являющегося функцией содержания углерода в стали и суммарного обжатия проволоки при данной структуре металла.
Однако, как ни важны сами по себе значения абсо лютных и относительных потерь, главным показателем реологической стойкости следует считать остаточное фак тическое напряжение арматуры:
а= а° — А*а к т
ост |
рел |
рел > |
где 0°е л — начальное напряжение образца под влия-
138
Афакт
рел
нием осуществленного натяжения (исход ное напряжение к началу релаксации); фактическая (абсолютная) релаксация напряженного образца за данный пе риод.
Следовательно, для армирования целесообразно при менять как можно более прочный материал, т. е. под вергнутую МТО проволоку из стали с наиболее высоким
|
|
-- |
|
1 |
_ |
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
—А |
|
|
|
|
|
|
so / |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
—- |
|
|
|
// |
|
|
|
|
|
|
! . - |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
3 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О I |
|
|
О |
I. |
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
|
30 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
30 |
50 |
70 |
10 |
30 |
50 |
70 |
|
|
|
|
6. |
|
|
|
|
|
|
Рис,. 47. Механические свойства арматурной проволоки диаметром 5 мм гладкой ц периодического профиля, холоднодеформированной — исходной (0), отпущенной без натяжения ( Л , а также подвергнутой МТО (//) при a T J a до 70% в щелевой электропечи с темпера'турой 380° С при вы-
держке 240 с (сплошные линии — для гладкой проволоки, пунктир — д л я проволоки периодического профиля)
содержанием углерода и с максимальной суммарной де формацией (разумеется, при обеспечении достаточной пластичности стали).
3. Влияние профиля. Исходной служила холоднодеформированная проволока диаметром 5 мм как глад
кая, так |
и профилированная с профилем по |
ГОСТ |
|
8480—63, |
изготовленная на ХСПКЗ |
из стали |
85 по |
обычной |
заводской технологии с |
а в » 1 8 5 0 |
Мн/м2 |
(185 кГ/мм2 ). Образцы этой проволоки подвергали за вершающей обработке в ЦНИИЧМ — отпуску без на
грузки и МТО в щелевой печи с температурой |
380° С при |
|
выдержке 240 с под напряжением |
о г м т о / 0 в |
= 4О, 50, 60 |
139
