Файл: Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры.pdf

Т а б л и ц а 68

Влияние суммарного обжатия на механические свойства проволоки при волочении ее из патентированной заготовки высокоуглеродистой стали при МТО

* Д и а м е т р валиков 30 мм. ** Диаметр валиков 15 мм.

пии величины оа и большом снижении бюо (с 9 до 6,8%), однако лишь до значения, считающегося удовлетвори­ тельным для проволоки после МТО (не менее 4%).

Влияние МТО на холоднотянутую проволоку, как это показано в табл. 68, близко к ее воздействию на иедеформированиую патеитированную проволоку. Значе­ ния ао,г/о"п достигают примерно одинаковых величин (~95—98,5% св) независимо от суммарного обжатия и гтп проволоки, подвергнутой МТО.

Исходная величина а„, как правило, мало меняется после МТО; при этом замечена тенденция небольшого возрастания 0 В среднедеформированной проволоки и по­ стоянства или небольшого снижения сгв подвергнутой МТО сильно или особенно сильно деформированной про­ волоки.

Абсолютная величина бюо холоднотянутой стали воз­ растает после МТО, достигая 4—5% при диаметрах про­ волоки 2—3 мм независимо от значения бюо до МТО.

С о п о с т а в л е н и е в л и я н и я М Т О с в о з д е й с т ­

В табл. 69 показано влияние ряда вариантов завер­ шающей обработки на механические свойства (в том числе и на релаксацию напряжений) проволоки диамет­ ром 5 мм из стали 85 с ов л;1700 Мн/м2 (170 кГ/мм2 ). На рис. 48 приведены релаксационные кривые проволоки диаметром 5 мм из стали 85, изготовленной по схемам натяжение+последующий отпуск; отпуск+последующее натяжение. Графики реологических характеристик про­ волоки после МТО и других видов обработки были даны также на рис. 41.

На основе проведенных в ЦНИИЧМ лабораторных исследований на ХСПКЗ опробовали выпуск арматур­ ной проволоки, подвергнутой МТО, на опытно-промыш­ ленном агрегате. Одна из схем этого агрегата приведена на рис. 49. На этом агрегате холоднодеформированная

142