Файл: Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 271
Скачиваний: 2
Для проволоки, подвергнутой МТО нитью, релакса
ция при 80% равна лишь 1,3% и при а°рел /сгв = 85% со ставляет 1,7%) (кривая 3).
При напряжениях о р е л /о"в выше 85% начинается так же резкий рост реологических характеристик и стабили зированной проволоки; так, при а ° с л /огв = 89% релакса
ция ее достигает 4,8%, а ползучесть в случае anonJoD |
= |
|
=88% достигает 0,15% |
вместо 0,01% при 0 П о л з / о - в |
= |
= 81% ( рис. 56). |
|
|
К о э р ц и т и в н а я |
с и л а и у д е л ь н о е |
|
э л е к т р о с о п р о т и в л е н и е
Влияние отдельных технологических факторов про изводства арматурной проволоки на коэрцитивную силу Нс и на удельное электросопротивление р иллюстриру ют табл. 75—77. Анализ этих данных, а также данных
|
|
|
Т а б л и ц а 75 |
||
Зависимость Я с проволоки |
диаметром |
3 мм, подвергнутой МТО, |
|||
|
от величины о м т |
о / о в |
|
||
|
|
Нс, |
ка/м (э) |
|
|
а м т о Л ' % |
сталь 90 |
сталь У10А |
|||
|
|||||
0 |
1,52 (19,000) |
1,67(20,875) |
|||
1,49 (18,625) |
1,68 |
(21,000) |
|||
|
|||||
20 |
1,52 (19,000) |
1,68 |
(21,000) |
||
1,50 |
(18,750) |
1,67 |
(20,875) |
||
|
|||||
40 |
1,55 (19,375) |
1,69 |
(21,125) |
||
1,51 |
(18,875) |
1,69 |
(21,125) |
||
|
|||||
60 |
1,515 (18,938) |
1,67 |
(20,875) |
||
1,49 (18,625) |
1,66 |
(20,750) |
|||
|
П р и м с ч а н н с. В числителе приведены данные испытаний по первому замеру, в знаменателе — данные испытаний через год.
других экспериментов, проведенных автором, позволяет прийти к следующим выводам:
1) МТО, а также низкотемпературный отпуск нес колько снижают Нс холоднотянутой арматурной прово локи;
15G
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
76 |
|
Зависимость |
Нс проволоки диаметром 3 мм из стали 85 |
|
||||||
с aD = 2280 Мн/м2 |
(228 кГ/мм2 ) |
от длительности |
нагрева |
|
||||
ее при отпуске и при МТО в печи с температурой |
380° С |
|
||||||
|
|
|
(о"мто = 50%°''>) |
|
|
|
|
|
Длительностлительность |
|
|
|
Нс, ка/м (э) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нагрева, с |
|
|
отпуск |
|
|
МТО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
80 |
|
|
1,38 (17,250) |
|
1,41 |
(17,625) |
|
|
100 |
|
|
1,40 (17,500) |
|
1,44 (18,000) |
|
||
120 |
|
|
1,32 (16,500) |
|
1,37 (17,125) |
|
||
160 |
|
|
1,35 (16,875) |
|
1,36 |
(17,000) |
|
|
200 |
|
|
1,29 (16,125) |
|
1,32 (16,500) |
|
||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
77 |
|
Зависимость |
удельного электросопротивления |
проволоки |
|
|||||
диаметром |
3 мм, полученной |
из стали, |
выплавленной |
|
||||
по двум |
вариантам, от способа |
завершающей |
обработки |
|
||||
и от длительности естественного |
старения |
|
|
|||||
|
|
|
|
р, |
О м - м х Ю --8 (ом-мм9 /м) |
|||
Проволока |
|
Замер |
|
М |
|
М + С Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Холоднотянутая |
(исход |
Первый |
|
0,190 |
|
0,205 |
|
|
ная) |
|
|
Через 0,5 |
года |
0,187 |
|
0,205 |
|
Подвергнутая МТО |
|
Первый |
|
0,189 |
|
0,203 |
|
|
|
|
|
Через 1 год |
0,186 |
|
0,202 |
|
2) при МТО наблюдается падение Я с с увеличением длительности нагрева в интервале 80—200 с при 380°С
истмто'/огв=50%;
3) |
при напряжении |
с г м т 0 / а в = 0 -f-40% величина Нс |
||
практически не меняется, а при |
O " M T O / C T B ~ ^ % наблю |
|||
дается |
тенденция к ее небольшому |
снижению; |
||
4) |
при естественном |
старении |
в |
продолжении года |
Нс подвергнутой МТО проволоки |
несколько уменьша |
|||
ется; |
|
|
|
|
5)# с арматурной проволоки фирмы «Сомерсет» зна чительно ниже # с арматурной проволоки, подвергнутой МТО в ЦНИИЧМ и ХСПКЗ;
6)величина р холоднотянутой арматурной проволо ки после МТО снижается на 0,5—1%. Установленатак-
157
же тенденция небольшого снижения р этой проволоки при естественном старении длительностью 1 год;
7) способ выплавки и химический состав стали су щественно сказываются на величине Нс.
О с т а т о ч н ы е н а п р я ж е н и я
Чтобы проследить ход изменения величины и рас пределения остаточных напряжений в зависимости от напряжений при МТО, была взята проволока диаметром
|
|
|
|
|
Максимальные остаточные |
|||||||
|
|
|
|
|
напряжения, Пн/мЧкПмп') |
|||||||
|
|
|
|
|
600(60) |
|
|
|
|
|||
Остаточноенапряжение, Мн/н1(кГтм') |
|
|
|
|
|
|||||||
600(60)\ |
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
ft |
|
|
|
200(20)\ |
|
|
|
|
||||
200(20) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
•2001Щ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
-200№)\ |
|
|
|
|
ШШ))\ |
|
|
|
|
|
||
|
ШО.2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
-400Ш) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
к: |
|
|
|
-№(60)\ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
-600(60) |
1 |
1 |
• |
( |
|
|
|
|
|
|
|
|
1J 00 0,5 01OJ 0J0,0 U |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Радиуспроволоки, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рнс. 57. Зависимость остаточных |
напряжении в подвергнутой МТО арма |
|||||||||||
турной проволоке |
диаметром |
3 |
мм из |
стали |
У10А |
СТВ=2270 |
М н / м 2 |
|||||
(227 кГ/мм2 ) от отношения |
о"мТО^о"в |
при нагреве |
в печи с |
температу- |
||||||||
|
рой 300° С в течение 240 с: |
|
|
|
|
|
||||||
а — распределение |
остаточных |
напряжений |
|
по |
сечению |
проволоки; |
||||||
С — изменение максимальных |
растягивающих |
(/) и с ж и м а ю щ и х (2) |
оста |
|||||||||
|
точных напряжений |
|
|
|
|
|
|
|||||
3 мм из стали УЮА (вариант М) четырех видов: I) ис |
||||||||||||
ходная до МТО; 2) |
подвергнутая |
МТО при 300° С в те |
||||||||||
чение 240 с при напряжении |
|
о м т |
о |
= 20% |
ов ; 3) то же, |
|||||||
П Р И " м т о ^ 6 0 " / » ° в и 4 ) т о ж е > П Р И |
0 м т о = 8 О % а в • |
Результаты испытаний проволоки всех видов приведены
на |
рис. 57, а. |
Зависимость максимальных напряжений |
от |
величины |
натяжения иллюстрирует рис. 57,6. Из |
158
графиков рис. 57 видно, что увеличение значений отно шения с г м т о / а в способствует снижению максимальных остаточных напряжений в проволоке и уменьшению раз ницы величин остаточных напряжении по ее сечению.
К о р р о з и о н н а я с т о й к о с т ь
Исследования, проведенные в ЦНИИЧМ и НИИ/КБ под руководством автора, показали, что обработанная
методом МТО проволока диаметром 3 мм из стали |
70 не |
||
подверглась |
коррозионному растрескиванию |
после |
320 ч |
пребывания |
под напряжением а н = 7 0 % а в |
в кипящем |
нитратном растворе и лишь незначительно снизила свои прочностные и пластические свойства. Например, зна
чения |
а в |
и о*о,2 этой |
проволоки |
снизились соответственно |
|||
на 0,2 |
и |
4,2%, |
а число |
перегибов |
осталось без измене |
||
ния, что можно |
считать |
удовлетворительным. |
|||||
|
|
Упрочнение |
методом |
МТО |
проволоки |
||
|
|
с |
различными |
структурами |
Положительный опыт лабораторных исследований и промышленного опробования МТО проволоки с сорбитовой структурой дал основание для того, чтобы изучить перспективность применения МТО при производстве про волоки с некоторыми другими структурами: аустенитом, ферритом, продуктами мартенситного превращения и зернистым перлитом.
В качестве исходного материала были взяты образ цы проволоки из различных сталей. Влияние МТО (про веденных в ЦНИИЧМ на установке УЩЭП) на меха нические свойства этой проволоки показано в табл. 78.
Анализ данных этой таблицы и сопоставление их с результатами предшествующих исследований позволяют сделать следующие выводы:
1)МТО является универсальным методом повыше ния Оо,2 и особенно оо,о\, а также Е у проволоки из всех опробованных сталей;
2)высокое значение предела упругости crn.oi сопро
вождается высокой релаксационной стойкостью стали; 3) по своему влиянию на б ю о при изученных режи
мах МТО можно разбить на две группы: режим, обес
печивающий получение |
б ю о ^ 4 % |
(например, |
холоднотя |
нутое технически чистое |
железо |
с ферритовой |
структу- |
159