Файл: Скотников В.А. Основы теории проходимости гусеничных мелиоративных тракторов [учеб. пособие].pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 124
Скачиваний: 0
•билизация осадки штампа (0,1 мм в сутки) была достигнута за период времени около 150 часов. При дальнейшем увеличении нагрузки наблюдается медленный рост деформации с постоянной скоростью, что свидетельствует о наступлении стадии вязкопластического течения. Аналогичные результаты получены и для других торфяников.
Таким образом, в общем случае для торфяного грунта в за висимости от его состояния и нагрузки могут иметь место три случая развития деформаций во времени (рис. 2.6):
1) когда осадки стремятся к некоторой конечной стабилизи рованной величине, т. е. скорость деформации стремится к нулю;
О |
t |
Рис. 2.6. |
Развитие |
деформации |
Рис. 2.7. Зависимость прочно |
торфяных |
грунтов |
во времени. |
сти от времени. |
2)когда осадки могут развиваться длительное время, при чем начиная с некоторого момента времени скорость деформа ции приобретает постоянное значение;
3)когда скорость деформации увеличивается во времени, •что свидетельствует о появлении прогрессирующего течения.
Если на кривых зависимости осадки от времени отметить, время начала перехода в стадию прогрессирующего течения (рис. 2.6), то, соединив эти точки плавной кривой, получим так называемую кривую длительной прочности. На кривых длитель ной прочности (рис. 2.7) можно отметить такие характерные точки (по С. С. Вялову):
а) м г н о в е н н а я п р о ч н о с т ь рыт, т. е. давление (на пряжение), вызывающее разрушение при мгновенном приложе нии нагрузки (теоретически со скоростью звука). Практически загружение производится более медленно, и поэтому в результате испытаний определяется лишь условно-мгновенная прочность;
б) |
д л и т е л ь н а я п р о ч н о с т ь pt, |
т. е. давление, |
вы |
зывающее разрушение за заданный промежуток времени; |
|
||
в) |
п р е д е л д л и т е л ь н о й п р о ч н о с т и р&л, или |
наи |
|
большее давление, при котором не возникает |
прогрессирующего |
||
течения и не наступает разрушения. |
|
|
Длительная прочность может быть использована при расче те (по условию прочности) торфяного грунта на воздействие
S4
кратковременных нагрузок (например, при расчете про ходимости болотоходных тракторов); предел длительной прочности — при воздействии нагрузок в течение очень длитель ного периода.
Опыты показывают, что для торфяных грунтов условномгновенная прочность в 3—4 раза больше предела длительной прочности.
§ 2.5. Распределение напряжений в торфяных грунтах
Чтобы определить деформации массива грунта и осадки болотоходных тракторов, необходимо знать, как изменяются на пряжения в торфе при действии на него внешних сил. Определе
ние напряжений для торфяных грунтов |
имеет |
особо |
важное |
||||||||
значение, |
так |
как в силу |
небольшой |
|
|
|
|
|
|||
прочности и сильной сжимаемости ма |
|
|
|
|
|
||||||
лая ошибка в определении напряже |
|
|
|
|
|
||||||
ний может вызвать разрушающие де |
|
|
|
|
|
||||||
формации. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
механике грунтов |
при |
|
определе |
|
|
|
|
|
||
нии |
напряжений грунты |
рассматрива |
|
|
|
|
|
||||
ются как линейно-деформируемые, т. е. |
|
|
|
|
|
||||||
зависимость между полными |
|
деформа |
|
|
|
|
|
||||
циями и напряжениями для них линей |
|
|
|
|
|
||||||
ная. При этом вводится дополнитель |
|
|
|
|
|
||||||
ное условие, сущность которого заклю |
|
|
|
|
|
||||||
чается в том, что под действием внеш |
|
|
|
|
|
||||||
ней |
нагрузки |
в групповом |
массиве |
Рис. 2.8. Полярные |
коор |
||||||
произошла |
стабилизация |
напряжений |
динаты |
М |
расположения |
||||||
и деформаций |
(нагрузка |
полностью |
точки |
в |
массиве |
||||||
|
грунта. |
|
|
||||||||
передается-на скелет грунта). |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
Впервые задача о нахождении составляющих |
напряжений |
||||||||||
в любой точке .массива грунта от действия |
сосредоточенной |
силы |
|||||||||
решена французским ученым |
Буссинеском |
в 1885 |
г. Эта |
зада |
ча •— основная'в теории распределения напряжений в грунтах.
Вывод Буссинеска основан на допущениях: во-первых, ма териал деформируемого полупространства подчиняется закону Гука, и, во-вторых, перемещение каждой точки М грунтового массива зависит от расстояния R до точки приложения силы Р и полярного угла р (рис. 2.8). С учетом этих допущений пере мещение точки М по направлению радиуса R выразится следую щей формулой:
cos |3
(2-2>
где s — радиальное перемещение точки М; А — коэффициент пропорциональности.
55
Перемещение точки М ь удаленной от силы Р на величину
Я + dR,
|
|
|
cos р |
|
|
|
|
|
|
s1 = А R + dR |
|
|
|
||
Относительная |
деформация (сжатие) |
отрезка dR |
|||||
|
s — s |
1 ( A |
А |
\ cosp |
Лсоэр* |
||
|
|
|
R + dR J |
dR |
|
R2+RdR |
|
или, |
пренебрегая |
величиной |
RdR |
(очень |
малой |
по сравнению |
|
с R2), |
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^cosp |
|
|
(2.3) |
|
|
|
|
Rr |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из условия пропорциональности напряжений и деформаций |
|||||||
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
oR = BeR |
=В- |
А |
cosP, |
(2-4) |
где oR — нормальное радиальное напряжение в точке М, дей ствующее по площадке п—п (рис. 2.9, а);
В— коэффициент пропорциональности.
ар
R /У
6г /
/г
'г
Вис. 2.9. Радиальное напряжение и вертикальная состав-
"ляющая напряжений в точке М.
Чтобы определить коэффициенты пропорциональности, со ставим уравнение равновесия части массива грунта, ограничен ной шаровым сечением радиусом Л' (сумма проекций сил на ось z, рис. 2.10):
2 z = 0. |
(2-5) |
56
Часть массива находится в равновесии под действием внеш ней силы Р и внутренних усилий оц, возникающих по поверхно сти полушара от силы Р. Чтобы найти проекции радиальных
Р
\ |
R / |
V |
/ |
|
|
|
• г |
|
|
Рис. 2.10. Элементарный шаровой |
|
|||
|
пояс в массиве грунта. |
|
|
|
напряжений, выделим |
двумя |
бесконечно |
близкими |
сечениями |
с центральным углом dp элементарный шаровой пояс |
площадью |
dF = 2я (tf sin Р) (7WP).
Считая радиальные напряжения о д , действующие по шаро вому поясу, постоянными, определяем проекцию элементарных усилий на вертикальную ось
cR dF cos Р = |
АВ 2я cos2 P sin р d p. |
(2.6) |
|
Интегрируя выражение |
(2.6) в пределах от р = 0 до |
я |
|
р = — |
|||
получаем вертикальную составляющую внутренних усилий |
|||
АВ \^ c o s 2 P s i n P d P = 2 -пАВ. |
|
||
о |
|
|
|
Тогда уравнение равновесия |
(2.5) принимает вид |
|
|
Р — |
2 |
я АВ = 0, |
|
откуда
АВ = ^ -
2я
аформула (2.4) для определения радиальных напряжений в точ ке М грунтового массива перепишется так:
Од = |
• |
cos р. |
(2-7) |
н |
2 |
я Я2 |
|
|
|
|
5Г |
При решении ряда задач механики грунтов особо важное значение имеет вертикальная составляющая напряжений, т. е.
напряжения, действующие по площадкам |
(пг—/г), |
перпендику |
||||||||
лярным к оси. Из рис. 2.9, б видно, что радиальные |
напряжения |
|||||||||
<y'R |
по площадке т—я |
связаны с напряжениями |
aR зависимостью |
|||||||
|
|
|
|
|
|
OR = |
OR COS р, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
где |
FR |
— |
площадь |
элементарной |
площадки |
п—п, |
перпендику |
|||
|
|
— |
лярной к радиусу; |
|
|
|
|
|||
|
F |
то же |
горизонтальной площадки |
п—т. |
|
|||||
|
Вертикальная |
составляющая напряжения |
в точке М |
|||||||
|
|
|
аг |
—- a'R cos р = OR COS2 P |
= 3 |
Р cos3 P |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
я Я 2 |
|
|
|
Учитывая |
(рис. 2.9, а ) , что |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
cos (3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
лолучаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
<У,= _3_ |
Pzs |
|
|
(2-8) |
|
|
|
|
|
|
nR~° |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Как видно из выражения (2.8), вертикальная составляющая напряжения от сосредоточенной силы Р, приложенной к поверх ности грунтового массива, не зависит от характеристик линейнодеформируемой среды (модулей упругости), а следовательно, применима для любых однородных грунтов. Вблизи точки при ложения силы (R-^О) сжимающие напряжения достигают очень большой величины, а в. грунте массива возникают пластические деформации. Поэтому некоторая область около точки приложе ния силы не должна рассматриваться и напряжения для прак тических целей следует определять только на некотором расстоя нии от точки приложения силы Р.
Выражению (2.8) можно придать иной вид, заменив в нем радиус R через координаты точки М (рис. 2.9, а) согласно ра
венству R = ]/r2jt-z2 |
: |
ЗР |
Р (2.9) |
2я |
|
1 + 7 |
2я , 1 + |
|
58