Файл: Скотников В.А. Основы теории проходимости гусеничных мелиоративных тракторов [учеб. пособие].pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 128
Скачиваний: 0
Здесь e x = — |
и |
e, = |
—5 |
— согласно уравнению |
(1.17), |
1 + е 0 |
|
" |
1 + е 0 |
относи |
|
а угловой коэффициент |
а' равен отношению приращения |
тельной деформации к приращению давления:
а
А р
пли, используя уравнения (1.22) и (1.25), получаем
, _ |
Ае |
Ае |
_ |
а |
(1.26) |
|
1 + е0 |
а |
|
1 + |
|
|
|
е0 |
|||
Величина а' называется |
коэффициентом |
относительной сжи |
|||
маемости. Поскольку |
коэффициент |
относительной сжимаемости |
выражает линейную зависимость между давлением и относитель ными линейными деформациями, то его можно рассматривать как обратную величину некоторого модуля, подобного модулю упругости для сплошных тел. Этот коэффициент от модуля упру гости отличается тем, что он учитывает не упругую деформацию, а полную деформацию (упругую и остаточную) образца грунта без возможности его бокового расширения. Поэтому его назы
вают компрессионным |
модулем |
полной |
деформации |
|
|
Е' = — ! — |
= - А £ _ |
. |
(1.27) |
|
а/ |
Ае |
|
|
Рассмотренные |
выше зависимости |
относятся в |
основном |
к минеральным грунтам. К торфяным грунтам, которые чрезмер но сжимаемы, полученные формулы применимы лишь при очень малом диапазоне изменений давлений (порядка 0,1—0,3 кг/см2). При большем изменении давлений нельзя принимать коэффици енты а и а' постоянными. Как отмечает Н. А. Цытович, в этом случае следует .использовать коэффициент компрессии ак , ха рактеризующий сжимаемость грунтов по всей логарифмической кривой компрессии [формула (1.18)].
Сжатие грунта при возможности его бокового расширения.
Во многих случаях, когда к поверхности торфяного грунта при ложена местная нагрузка, т. е. площадь, по которой передается внешнее давление, ограничена небольшими размерами, сжатие грунта происходит в условиях возможности его бокового рас ширения.
Рассмотрим сжатие грунта при беспрепятственном боковом его расширении. Выделим для этого из массива торфяного грун та кубик высотой h и нагрузим его вертикальным давлением Рг (одноосное сжатие). Высота кубика в этом случае изменится не только за счет сжатия грунта, но и вследствие бокового рас-
29
ширения (рис. 1.11). Относительное сжатие кубика при допуще нии линейной зависимости между напряжениями и деформа циями
„ _ |
Pz -или |
s |
(1.28) |
|
|
h |
' |
откуда осадка призмы |
|
s |
= |
где Е — постоянная величина, аналогичная модулю нормальной упругости.
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ^
Рис. 1.11. Деформация ку бика под действием верти кальной нагрузки.
6л
Рис. 1.12. Напряженное состоя ние в точке массива грунта под действием -вертикальной нагрузки.
В действительности такой осадки призмы, выделенной в мас сиве грунта, не происходит, так как на боковых гранях призмы возникают горизонтальные составляющие напряжений и боковое расширение будет затруднено (рис. 1.12). Поэтому модуль Е обычно определяют методом вдавливания штампа в полевых условиях (см. гл. 2) или из компрессионных испытаний.
Из теории сопротивления материалов известно, что зависи мость между напряжениями « деформациями в упругой области при трехосном напряженном состоянии выражается обобщенным законом Гука:
е. = |
1 |
|
|
|
(1.29) |
Е |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1<Уу |
|
(1.30) |
|
|
Е |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
(1.31) |
|
|
|
|
|
|
где ех, еу, ег — относительные |
деформации |
в направлении |
|||
•действия напряжений ах, |
сту, |
аг; |
|||
(Д. — коэффициент |
поперечной |
деформации (коэф |
|||
фициент Пуассона). |
|
|
30
Если к образцу грунта в компрессионном приборе (рис. 1.13) приложена внешняя нагрузка р2—р\, то относительные дефор мации ех=еу=0 (сжатию в направлении ох и оу препятствуют жесткие стенки кольца прибора). Образец грунта будет нахо
диться в |
условиях трехосного |
напряженного |
состояния: |
ох=оу |
|||||||||||
и oz=p2—р\. |
Подставляя |
полученные |
значения |
в |
уравнения |
||||||||||
{1.29) и (1.30), получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
°* = |
°у = |
-ГГ— |
fas |
- |
Pi) = |
I ( Р Я - Pi)- |
|
(1-32) |
||||||
Коэффициент |
g = |
-г—— |
называется коэффициентом |
боково- |
|||||||||||
го давления |
и характеризует |
собой |
отношение |
горизонтальной |
|||||||||||
составляющей напряжения к верти- |
|
|
|
|
^2 |
|
|
||||||||
кальной при невозможности боково- |
|
i |
i i |
i i |
I i |
i i i |
i 0 . 0 |
||||||||
то расширения. |
|
— |
следствие |
Ы |
|
L L |
|
\U |
|||||||
Боковое |
давление |
/, |
|
|
|
|
1 |
||||||||
•физической |
невозможности |
|
попе- |
^ |
|
|
д |
|
|||||||
речной |
деформации, |
которое |
при |
|
|
|
|
\~~~ |
|
||||||
упругом |
деформировании |
|
грунта |
Р и с - |
|
|
" г |
|
|
||||||
ДОЛЖНО было бы составить некото- |
1-13. Напряженное |
со- |
|||||||||||||
рую долю от продольной дефор- |
|
|
|
^^ZT^^T^' |
|||||||||||
мации. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В общем |
случае коэффициент бокового давления |
грунта ра |
вен отношению приращения горизонтального давления к верти кальному
|
|
|
|
1 = |
- |
т |
~ - |
|
(1-33) |
|
|
|
|
|
ар |
|
|
|
|
|
При |
интегрировании |
данного |
уравнения получается линей |
|||||
ное уравнение |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
q = |
lp |
+ |
C, |
|
(1.34) |
где |
q — |
боковое (горизонтальное) |
давление; |
|
|
||||
|
р — |
вертикальное давление |
|
{р—р2—Pi); |
|
|
|||
|
С'— постоянная интегрирования, которая может иметь раз |
||||||||
|
|
личные значения в зависимости от начального состоя |
|||||||
|
|
ния грунта, подвергающегося сжатию без возможности |
|||||||
|
|
расширения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Если |
испытуемый |
грунт ранее |
не подвергался |
сжатию, то |
||||
/7 = 0 при р = 0! При этом |
постоянная интегрирования также |
рав |
|||||||
на |
нулю, |
и уравнение |
(1.34) |
будет иметь наиболее |
простой |
вид |
|||
|
|
|
|
Р = |р. |
|
(1.34а) |
Между понятием коэффициента бокового давления и коэффиентом поперечной деформации, как,видно из уравнения (1.32),
31
физического различия не существует. Любой из этих коэффици ентов может быть использован для определения поперечной де формации грунта. Учитывая, что сжатие грунтов почти всегда происходит в условиях ограниченного бокового расширения, пользование коэффициентом бокового давления в механике грун тов является общепринятым.
Коэффициент бокового давления определяется в лаборатор ных условиях. Некоторые значения коэффициента бокового дав ления и коэффициента поперечной деформации торфов приведе ны в табл. 1.8.
Т а б л . 1.8. Коэффициенты | и |х0 |
для торфов |
|
|
Торф |
Степень разложе |
5 |
|
ния, % |
|
||
Медиум-торф |
10—15 |
0,57 |
0,36 |
Пушицево-сфагновый |
25 |
0,51 |
0,34 |
Древесно-осоковый |
35 |
0,47 |
0,35 |
Подставим значение ах. и сту из уравнения (1.32) |
в выраже |
||
ние (1.31), тогда |
|
|
|
е, = |
Рг — Рг .I |
,1 |
(1.35) |
|
|
1 — V-o |
|
где Е0 — модуль общей деформации.
Относительную вертикальную деформацию можно опреде
лить, используя выражение |
(1.24): |
|
|
|
|
|
|||
ег=а'[р2 |
— р±) |
или |
ег= |
1 |
а |
{Р* — |
Pi)- |
(1.36) |
|
|
|
|
|
|
+ е 0 |
|
|
|
|
Сравнивая |
формулы (1.35) |
и |
(1.36), получаем связь |
между |
|||||
модулем общей |
деформации и коэффициентом |
сжимаемости |
|||||||
|
|
1 + |
80 |
|
|
|
|
|
(1.37) |
|
|
а |
|
|
1 |
1*0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где во — начальный коэффициент |
пористости |
грунта. |
|
||||||
Из уравнения |
(1.37) видно, что с возрастанием сжимаемости |
грунта коэффициент сжимаемости увеличивается, а модуль об щей деформации уменьшается.
Модуль общей деформации торфяных грунтов должен быть привязан к определенному интервалу изменения нагрузок, так как для одного и того же грунта, но разных интервалов нагрузок модули общей деформации будут различными.
Модуль Е0 для торфяных грунтов зависит от многих фак торов (зольности, степени разложения, типа торфа, времени дей-
32