Файл: Скотников В.А. Основы теории проходимости гусеничных мелиоративных тракторов [учеб. пособие].pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 126
Скачиваний: 0
Параметр г характеризует степень отклонения |
от закона |
Дарси и изменяется в зависимости от уплотняющего |
давления |
до 3 и более. |
у |
Отклонения от закона Дарси наблюдаются и для |
минераль |
ных (глинистых) грунтов и объясняются поверхностными явле ниями на границе раздела твердой и жидкой фаз. Исследования Б. В. Дерягина показали, что пленки воды, имеющие толщину
менее 0,1 мк, обладают упругостью формы и прочностью на сдвиг. Вслед ствие этого передвижение воды в по рах диаметром менее 1 мк затрудне но из-за особых свойств тонких пле нок. Влиянием аномальных свойств тонких слоев воды и объясняется от клонение фильтрации от закона Дарси при превышении некоторого уплотнения давления.
|
|
|
|
Особые свойства воды в тонких |
||
|
|
|
|
порах торфа обусловливают наличие |
||
|
|
|
|
в нем так |
называемого |
начального |
|
|
|
|
градиента |
напора /о- Грунты счита |
|
Рис. |
1.18. |
Кривая |
фильтра |
ют водопроницаемыми лишь при оп |
||
ции |
при наличии |
начально |
ределенном градиенте, т. е. при / > / 0 , |
|||
|
го |
градиента. |
до этого фильтрации воды нет (рис. |
|||
|
|
|
|
1.18). |
|
|
Таким образом, при расчетах движения воды в торфе, имеющем поры малых размеров, необходимо применять изме ненный закон Дарси
|
v = |
k{I-I0), |
(1.46) |
где / 0 — начальный градиент |
напора, при |
котором начинается |
|
движение воды в порах торфа. |
|
||
Начальный |
градиент зависит от степени дисперсности тор |
||
фа, влажности |
его и давления, под которым |
он находится. |
§ 1.5. Сопротивление сдвигу
Сопротивление сдвигу — основная характеристика прочно сти грунта. Действительно, описанная выше (§ 1.3) закономер ность деформирования торфяного грунта и создание в нем но вого равновесного состояния существуют до тех пор, пока связи между частицами грунта не нарушаются. Под действием внеш ней нагрузки эффективное напряжение может достигнуть такой величины, что преодолеет внутренние связи между частицами, и грунт перестанет существовать как единая система связанных между собой твердых частиц. Произойдет нарушение сплошно сти грунта в некоторой области, а следовательно, нарушение
38
прочности и устойчивости всего массива грунта. Напряжение, при котором наступает разрушение связей, носит название пре дела прочности.
Большей частью, однако, торфяные грунты как основание со оружения или движущейся машины работают в условиях слож ного напряженного состояния, и в этих случаях понятие о пре деле прочности не может быть приложено непосредственно, так как поведение грунта зависит как от величины, так й от соотно
шения главных напряжений. Для проверки прочности |
материала |
в этих условиях, как известно из курса сопротивления |
материа |
лов, необходимо применять теории прочности. |
|
Для грунтов, работающих почти исключительно в |
условиях |
сжатия, наиболее оправдана как теоретически, так и практиче ски теория предельных напряженных состояний (теория проч ности Мора).
Условие, при котором возникает состояние предельного равновесия на элементарной площадке скольжения, так назы ваемое условие предельного напряженного состояния определя ется соотношением между наибольшим касательным напряже нием 1 и нормальной составляющей напряжения а„ в момент, предшествующий сдвигу. В общем случае оно описывается нели
нейной зависимостью Мора |
|
|
т = 7 ( о г п ) . |
• |
(1.47) |
В соответствии с общей теорией напряжений напряженное состояние элементарного кубика грунта, по граням которого дей ствуют главные напряжения а\>с>2>аз, можно выразить круга ми Мора (рис. 1.19). Заштри хованная площадь этого гра фика определяет координаты (Напряжений всех возможных сечений рассматриваемого эле ментарного кубика.
Из схемы следует, что через
данную |
напряженную |
точку |
|
|
||||
можно |
провести |
бесконечное |
|
|
||||
количество |
плоскостей |
с одина |
|
|
||||
ковыми |
нормальными |
|
напря |
|
|
|||
жениями |
о"/г, |
но разными сдви |
|
|
||||
гающими усилиями т. Наиболь |
|
|
||||||
шее значение т для данного а |
|
|
||||||
определяется |
точкой |
В, |
лежа |
Рис. 1.19. Круги Мора при объемном |
||||
щей на внешнем круге диамет |
напряженном |
состоянии. |
||||||
ром о\—ст3, |
т. е. т |
определяется |
только крайними |
сжимающими |
||||
напряжениями oi |
и гт3 |
и не зависит от среднего напряжения а2 - |
Графически условие предельного напряженного состояния (1.47) отображается так называемой предельной кривой, оги-
39
бающей круги напряжений,' построенных при различных глав ных напряжениях оч и о3 . Для связных грунтов, к которым отно-
Рис. 1.20. Диаграмма предельных нанряже- |
Рис. 1.21. Схема |
сил |
при |
|||||
нии при сдвиге для связных грунтов. |
|
|
сдвиге. |
|
|
|||
сятся торфяные |
грунты, |
огибающую |
обычно |
аппроксимируют |
||||
п р е д е л ь н о й |
прямой |
(рис. 1.20) |
|
|
|
|
||
|
т |
= |
0 л 1 ё |
Ф + |
С , |
|
|
(1.48) |
где of„tgcp — внутреннее |
трение, |
или сопротивление взаимному |
||||||
перемещению |
частиц |
скелета |
торфа, |
возникаю |
||||
щее при деформации сдвига вследствие зацепле |
||||||||
ния отдельных частиц друг за друга; |
|
|
||||||
ф — угловой коэффициент |
прямой, |
называемый |
коэф |
|||||
|
фициентом трения; |
|
|
|
|
с— сцепление, определяемое прочностью внутренних связей между отдельными частицами и их агре гатами.
Если продлить предельную прямую до пересечения с осью абсцисс, то параметр с можно определить так:
|
c = |
t g c p p E , |
(1.49) |
|
где рв — внутреннее |
(молекулярное) давление сжатия в |
грун |
||
те, или так1 |
называемое |
давление связности; |
|
|
|
р . |
= - ^ |
- . |
(1.50) |
|
|
tg«P |
|
Суммируя рг с напряжением от внешних сил и перенося на чало координат в точку О', получаем такое уравнение для опре деления сопротивления сдвигу:
T = ( a „ + - i - W < p . |
(1.51) |
40
Как видно из уравнения (1.48), силы внутреннего трения в грунтах пропорциональны нормальному давлению и характе ризуются углом внутреннего трения ср. Угол внутреннего трения зависит от формы и крупности частиц торфяного грунта, влаж
ности, степени разложения |
(табл. 1.11). |
|
|
Т а б л . |
1.11. Параметры |
ср и с |
|
Торф |
Степень разло |
|
с, кг/см'2 |
жения, 3i |
|
||
Сосново-пушицевый |
25 |
21°40' |
0,15 |
То же |
50 |
40° |
0,07 |
Тростниково-осоковый |
35—40 |
27° |
0,04—0,15 |
Древесно-тростниковый |
35—40 |
13°15' |
0,08 |
Осоковый |
30 |
26°10' |
0,31 |
К |
главнейшим факторам, определяющим силы сцепления |
в торфяных грунтах, следует отнести: |
|
а) |
наличие неразложившихся растительных остатков или |
так называемое структурное сцепление. Оно зависит прежде
всего от |
ботанического |
состава (растений-торфообразователей) |
и степени |
разложения |
торфа, уменьшаясь с ростом последней; |
б) сцепление, обусловленное силами молекулярного притя жения между частицами. Эта часть сцепления зависит от раз мера контакта между частицами, а также расстояния между ними. С повышением плотности торфа эта часть сцепления воз растает, являясь, таким образом, функцией давления (влаж ности) ;
в) сцепление, вызываемое действием капиллярных сил. Эта часть сцепления уменьшается с увеличением влажности торфа и исчезает при влажности его сверх полной капиллярной влаго емко сти.
Однако |
коэффициент |
трения (tgcp) не |
только характери |
зует трение |
в грунте, но и |
содержит также |
сопротивление сцеп |
ления. В свою очередь сцепление, определяемое как отрезок на оси абсцисс, включает также сопротивление трения. Поэтому, применяя линейную или какую-либо другую зависимость, опре
деляющую сопротивление грунта |
сдвигу, следует |
рассматривать |
|
с и ф только как параметры |
этой зависимости. При этом пара |
||
метр с характеризует собой |
как |
бы «начальное» |
сопротивление |
грунта сдвигу, обусловленное внутренними связями, существую щими при отсутствии нормальной составляющей напряжения. Параметр же tgcp характеризует возрастание сил сопротивления сдвигу под воздействием нормального напряжения в результате сближения частиц и увеличения в связи с этим сил молекуляр ного взаимодействия. В практических расчетах нельзя отбрасы вать одно из слагаемых уравнения (1.48), а следует пользовать ся полным сопротивлением сдвигу грунта.
41