Файл: Гофман-Захаров П.М. Проектирование и сооружение подземных резервуаров - нефтегазохранилищ.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 89
Скачиваний: 1
где Ре |
— давление в подземной емкости, ат; |
|
||
Р т р |
— давление в транспортной цистерне, ат; |
|
||
Уж — удельный вес сжиженного газа, кг/л. |
|
|||
Для |
пропана при температуре на поверхности минус |
10° и в |
||
подземной емкости плюс 10° |
|
|
||
|
|
1 0 ( 6 , 5 - 3 , 0 ) |
|
|
|
|
0,56 |
|
|
В аналогичных условиях для бутана А Я « 2 0 м. |
|
|||
В летний период, когда температура |
на поверхности достигает |
|||
30—35°, давление пропана |
возрастает до 13—15 ат. В этом слу |
|||
чае слив сжиженного газа |
за счет |
гидростатического |
напора |
|
весьма зффективен. |
|
|
|
Для обеспечения не зависимого от гидростатики и темпера турных условий слива продукта в подземное хранилище обычно на поверхности предусматриваются насосные установки. Приме няют центробежные, поршневые и шестеренчатые насосы.
Сливать сжиженный газ из поверхностных транспортных емко стей в подземное хранилище можно за счет вытеснения сжижен ного газа природным.
Опорожнять подземные хранилища от хранимых продуктов можно путем вытеснения их природным или инертным газом, а также с помощью глубинных погружных насосов. Выкачивают продукт из подземного хранилища обычно одним, двумя или группой насосов.
Выработки-хранилища, как правило, должны иметь уклон 0,002—0,005 в сторону расположения насосов для отбора про дукта, чаще всего к стволу емкости. В нижней части ствола устраивается углубление, именуемое зумпфом.
Глубинный насос, предназначенный для отбора хранимого продукта, опускается в емкость по специальному трубопроводу, доходящему точно до дна зумпфа и снабженному клапанами для обеспечения герметичности при подъеме насоса на поверхность.
Следует обратить внимание на специфику насосной перекачки таких легколетучих сред, как сжиженные углеводородные газы. Обычные поршневые и центробежные насосы при заглубленном расположении зеркала жидкости не могут откачивать сжиженные газы, так как во всасывающем патрубке вследствие разрежения происходит резкое «вскипание» жидкости и образуется паровая пробка.
Внастоящее время созданы системы насосов, обеспечивающие перемещение сжиженных углеводородных газов из заглубленных емкостей.
Вцентробежном самовсасывающем насосе предусмотрены уве
личенные проходные сечения рабочего колеса первой ступени, в результате чего скорость потока газа уменьшается и не проис ходит такого резкого снижения давления во всасывающем пат рубке. Образовавшаяся здесь парожидкостная смесь сжимается
в первой ступени насоса, как в турбокомпрессоре, и пары снова конденсируются-.
В самовсасывающем вихревом насосе пары конденсируются у поверхностного слоя жидкости, переохлажденной в результате повышения давления, вызываемого центробежной силой враща тельного движения.
Сливо-наливные операции приподземном хранении сжижен ных углеводородных газов можно также осуществлять путем перемещения с помощью обогрева поверхности в опорожняемой
емкости, |
а иногда и охлаждения паров |
наполняемой емкости; |
а также путем перемещения сжиженных |
газов с помощью комп |
|
рессора |
(отсасывание паровой фазы из заполняемого резервуара |
инагнетание в паровое пространство опорожняемой емкости). Во всех случаях при проектировании подземных резервуаров
для хранения жидких углеводородов шахтного типа следует кон кретно определить принципы осуществления сливо-наливных операций, ибо это самым непосредственным образом влияет на конструкцию хранилища и схему производства строительных работ.
§ 4. Проходка и крепление вертикальных выработок
Шахтное хранилище нефтепродуктов представляет собой под- з'емную емкость или группу емкостей с необходимым комплексом наземных сооружений.
Подземная часть хранилища состоит из вертикальных выра боток (стволов или скважин большого диаметра), околостволь ных выработок и горизонтальных выработок — собственно ем костей для хранения нефтепродуктов.
Принципиальная схема подземного шахтного хранилища пока зана на рис. 1.
Вертикальные выработки в период строительства хранилища служат для спуска и подъема грузов и рабочих, извлечения по роды, для целей вентиляции, прокладки водоотводящих труб, кабелей и т. д. В период эксплуатации их используют для техно логических трубопроводов и электросиловых кабельных линий.
Работы по проходке вертикальных стволов связаны с опреде ленными трудностями, так как фронт работ ограничен неболь шими размерами ствола по площади.
Проходка стволов занимает по трудовым затратам наиболь ший удельный вес в общем комплексе работ (до 30—50%). На проходку вертикальных стволов при строительстве шахт обычно затрачивается 40—50% всего времени строительства.
При определении размеров поперечного сечения вертикальных стволов учитывают габариты и расположение подъемных сосу дов, величину зазоров между ними и крепью, а также размеще ние лестничных отделений, ставов водяных труб и кабелей.
Тип и габариты подъемных сосудов определяют в зависимости от сроков строительства подземного сооружения, его назначения и общей организации работ.
Вопрос выбора оптимальных параметров вертикальных ство лов газохранилищ довольно сложен. Наиболее рациональные размеры поперечного сечения вертикальных стволов в строитель стве были определены не сразу.
Рис. 1. Схема сооружения камерного подземного хранилища.
Первоначально в практике США проходили* стволы большого диаметра (порядка 4—5 м), что обеспечивало высокую про пускную способность при выдаче породы. Вертикальные стволы такого сечения позволяли вести строительство достаточно высо кими темпами, однако значительная стоимость проходки стволов ложилась непроизводительными расходами на 1 мг емкости, так как ствол после завершения строительства продуктом не запол няется и служит только для размещения трубопроводов. Вслед ствие этого в практике строительства газохранилищ появилось стремление к уменьшению диаметра ствола до минимума. Диа метры стволов стали рассчитывать исходя из условия прохожде ния в стволе подъемных сосудов минимальных размеров, отдель ных частей разобранного оборудования, необходимого для про
ходки |
горизонтальных |
выработок, а также спуска-подъема |
людей |
в проходческих |
бадьях. Снижение поцеречных сечений |
стволов до минимальной величины .и использование подъемных сосудов небольших габаритов снижает пропускную способность стволов, в связи с чем увеличиваются сроки строительства храни лищ. Однако экономические сопоставления показывают, что оп тимальными размерами вертикальных стволов являются диамет-
ры 1,2—1,8 м. Д а ж е в ущерб |
скорости |
строительства хранилищ |
|
целесообразно проходить стволы минимального диаметра, |
так |
||
как в этом случае снижаются |
затраты |
на единицу объема |
емко |
сти. Кроме того, уменьшение размеров вертикальных стволов уде шевляет и упрощает их герметизацию.
Вертикальные стволы при строительстве подземных хранилищ проходят как обычным способом — с помощью буровзрывных ра бот, так и специальным способом — с помощью бурения, а в сложных геологических условиях — под сжатым воздухом или путем замораживания.
Буровзрывным способом проходят вертикальные выработки квадратного или круглого сечения диаметром до 4 м. Породу из
забоя ствола в этом случае |
подают бадьями емкостью до 1 мъ. |
||||||
В дальнейшем устанавливают подъемную |
клеть, |
и |
породу из |
||||
проходки |
горизонтальных |
выработок подают |
в скипах |
или |
|||
в шахтных |
вагонетках. |
|
|
|
|
|
|
Расход |
взрывчатых веществ (ВВ) на одно |
взрывание |
всего |
||||
комплекта |
шпуров при заданной их глубине |
(на заходку) |
опре |
||||
деляют исходя из удельного |
расхода их в зависимости от коэф |
||||||
фициента |
использования шпуров (к.п.ш.). |
Удельным |
называют |
расход ВВ на 1 м3 взорванной породы в массиве. Расход ВВ за висит от физико-механических свойств породы, глубины шпуров, конструкции зарядов, качества и плотности забойки и других факторов.
Иногда пользуются величиной удельного заряда, обозначаю щей количество ВВ, необходимое для разрушения 1 м3 оббуренной породы на массиве.
Подсчеты этой величины по эмпирическим соотношениям дают весьма приближенные результаты, поэтому расход ВВ на 1 мг породы на практике устанавливают, как правило, путем экспе риментальных взрывов или по таблицам, составленным на осно вании результатов таких взрывов.
Значения удельных зарядов 62%-ного динамита |
на 1 мъ оббу- |
||||||
ренной породы различной |
крепости |
на основании |
обобщенных |
||||
данных практики |
последних лет представлены |
в табл. 1. |
|
||||
|
|
Т а б л и ц а 1 |
|
|
Т а б л и ц а 2 |
||
Катего |
Коэффициент |
Удельный заряд 62%-ного |
|
Удельный |
заряд ВВ, |
||
динамита, кг/м3 оббуренной |
|
||||||
рии |
крепости пород |
породы, |
в патронах |
Глубина |
|
кг/м', |
при |
по шкале |
|
||||||
пород по |
диаметром ,.«.« |
шпуров, м |
|
|
|
||
СНиП |
М. М. Прото- |
|
|
|
|
|
|
|
дьякомова |
32 и 36 |
45 |
|
/ « 3 - 6 |
/ - 7 - Ю |
|
|
|
|
|||||
V |
2 - 3 |
0,7—0,8 |
0,56—0,64 |
1,5—2,5 |
0 , 6 - 0 , 9 |
0,9—1,2 |
|
VI И VII |
4—6 |
0,9—1,1 |
0,72 - 0,88 |
|
|
|
|
VIII |
7—9 |
1,2—1,5 |
0,96—1,20 |
2,5—3,5 |
0.9-1-.2 |
1,1—1.5 |
|
IX и X |
10—14 |
1,6—2,1 1,30-1.70 |
|
|
|
|
|
XI |
15—20 |
2,2—2,9 |
1.75—2,30 |
3,5—4,5 |
1,2—1,5 |
1,3—1,8 |
|
|
21—25 |
3,0—3,8 |
2,40—3,00 |
|
|
|
|
При применении других ВВ величину удельного заряда необ ходимо умножать на переводной коэффициент, принимаемый для
скального аммонита № 1 равным |
1,15, для аммонита № 6-ЖВ и |
№ 7-ЖВ — 1,27, для аммонита |
ПЖВ-20 — 1,45. Изменение |
величины ударного заряда в зависимости от глубины шпуров и крепости пород f по данным Р. А. Тюркяна приведено в табл. 2.
Расход ВВ на величину подвигания забоя ствола за один цикл,
т. е. на одну заходку, определяют по формуле |
|
|
||||
|
Q = qv, |
|
|
(2) |
||
где q — удельный заряд, |
кг/м3; |
|
|
|
|
|
v — объем оббуренной породы, подготовленной к взрыванию |
||||||
за одну заходку, |
м3. |
|
|
|
|
|
Среднее число шпуров |
определяют |
по формуле профессора |
||||
Н. М. Покровского |
|
|
|
|
|
|
|
N = |
i ^ |
s |
|
|
( 3 ) |
где 5 — площадь сечения выработки вчерне, м2\ |
|
|
||||
а — коэффициент заполнения |
шпуров ВВ, в зависимости от |
|||||
диаметра равный 0,35—0,70; |
|
|
|
|||
А — плотность ВВ в патронах, |
кг/м3; |
|
|
|||
d — диаметр патронов ВВ, мм; |
|
|
|
|||
К — коэффициент, учитывающий |
уплотнение |
ВВ в |
шпуре; |
|||
для динамитов К=\, |
2, для аммонитов |
/С=1,0. |
|
|||
Глубину шпуров в породах крепости f=3—10 |
обычно |
прини |
||||
мают 2,5—3,5 м и 2—2,5 м — в породах крепости |
f=10—16. |
|||||
После взрывания комплекта |
шпуров ствол проветривают. |
После взрыва зарядов в шпурах, на полках и оборудовании могут задержаться куски породы, взлетающие вверх в момент взрыва. Падение их может создать большую опасность для про ходчиков, работающих в забое, и повредить оборудование, поэто му, прежде чем приступить к погрузке породы, необходимо тща тельно осмотреть забой и стенки ствола, временную крепь, если она имеется, подвесное оборудование и привести их в безопас ное состояние.
Совокупность всех этих операций носит общее название — приведение забоя в рабочее состояние.
Ствол осматривают сменный техник или горный мастер и бри гадир, которые медленно опускаются по стволу в бадье. В соот ветствующем месте по данному ими сигналу бадью останавли вают и они сбрасывают куски породы и в случае необходимости
производят ремонт крепи и |
оборудования. При спуске в забой, |
||
его тщательно |
осматривают |
с целью обнаружения |
невзорвав- |
шихся шпуров |
(отказов). Невзорвавшиеся заряды |
необходимо |
немедленно ликвидировать.
Проходку стволов небольшого сечения осуществляют одним из наиболее прогрессивных способов — бурением. При ЭТОМ ПОЛ
ІЗ