Файл: Кравченко Г.И. Облегченные крепи вертикальных выработок.pdf

Рис. 54.

Проектный

и фактический контур

ствола (а)

и при­

бор для его замера (б):

/ — рамка;

2 — скоба;

3 — цапфа; 4 — планшет;

5 — подвижная

каретка;

Рис.

56.

Схема

расположения шпуров (а)

и

влия­

ние

расстояния между

оконтурнвающими

шпурами

С, и линии наименьшего сопротивления окоптури-

вающих

шпуров

W'i

па

неровность

породных

сте­

нок (б)

Хорошие

результаты

получены

при использовании

отдельных

элементов

контурного взрывания

при

про­

ходке вертикальных выработок в различных

бассейнах

[32,

51].

установлена

целесообразность

применения

В [32]

рассредоточенных зарядов

с водяными

радиальными

зазорами: коэффициент

сближения

E {/Wi

возрастает

от

0,5 при

воздушном

зазоре до 1,5

без

ущерба

для

уголь, пересекавшем крепкие

(7= 12ч-14)

песчаники.

Е i и W| оконтуривающих

шпуров

диаметром 42 мм

приняли по 42 см; ВВ — аммонит № 6 ЖВ

в патронах

диаметром 32 мм, длиной

35

см; заряд

оконтуриваю-

щего шпура 0,9 кг.

между ними

Заряды ВВ с воздушным промежутком

и забойкой взрывали с замедлением

2

с относительно

предшествующей ступени

замедления.

Установлено

ронов ВВ: при его значении

1,31

(42: 32) ее

глубина

0,5 м, при 1,63 (52:32)

глубина — 0,2—0,3 м.

пород в

Зависимость между степенью

разрушения

ирикоитурной зоне и Ех (0,3;

0,4;

0,5; 0,7; 0,9

м) при

постоянном Wx (0,35 м)

изучали в выработке,

пройден­

ной в песчанике с /= 144-16.

Оконтуривающие

шпуры

взрывали одновременно.

Степень

разрушения

массива

оценивали временем фильтрации определенного

объема

воздуха через массив.

Из рис. 58

видно, .что

монолит­

та сближения

1,3—1,6.

На Высокогорском

руднике

изучали

нарушенность

лриконтурной

зоны вокруг

выработок,

пересекающих

изверженные

породы

(сиениты,

роговики, скарны) с

[= 8ч-14

[45]. Из рис.

59

видна

сравнительно малая

степень

разрушения пород

взрывными

работами. Не-

Рис.

57. Влияние

вели­

Рис. 58. Зависи­

чины

воздушного

про­

мость времени

фильт­

межутка на глубину тре-

рации

от

коэффи­

щинообразования

циента

сближения

зарядов

при

рас­

стоянии

от

контура

выработки:

1 — 0,1— 0,2

м;

2 — 0,2—0,3

м

S 5 W

«М

Л

зоо

\

^

^>20 х

------.

V

%t

200

U r n

3

; 3 10

** to

0

0,2

0,6

0,0

0,8 '

0

0,2

0,6

0,0

0,8

/

Предельная глубина фильтрации, м

Глубина,

шпуроб, м

Рис. 59. Диаграмма нарушенное™ приконтурного

массива

пород по данным:

а — исследования

методом

фильтрации;

б — обследования

прибо­

ром

РВП-1

Определение

рациональных

параметров

контурного

взрывания

( Е и Wь q0 и некоторых других)

выполняют

на основе опытных данных

или расчетным путем.

Для

этой цели

можно использовать

метод,

предложенный

*„,ах =

- у --------1 , 7 ,

( 1 0 2 )

где / — средний коэффициент крепости.

изменений

0,8-—

По величине итах

(диапазон

ственными наблюдениями

вдоль трассы проходки, по­

роды делятся иа 3 группы:

Расстояние между трещинами,

0,15—1,5

<0,15—0,2

м .............................................. > 1 —1,5

Коэффициент относительной мо­

1

0,5

0

нолитности АГмон...................

Исходная величина при расчете параметров контур­

ного взрывания — л. н. с.

оконтуривающих

шпуров —

для монолитных

и

средней

трещиноватости

пород,

не

более 0,7—0,8 м — для сильнотрещиноватых.

и

Расстояние

между оконтуривающими шпурами

их число равны

Ег — 0,95

(ЮЗ)

Лок= 1 , 0 5 ^ + 1,

(104)

а общее число шпуров в комплекте

N = Л^вн + N 0K

/ l , 5 o max +

+ 1,05 —

+

1,

2.5

/ Г т

(105)

где ГГ — периметр

выработки;

NBn— число

врубовых

и вспомогательных

шпуров

на

одну заходку;

5 — пло­

Сумма зарядов врубовых и вспомогательных

шпу­

ров комплекта определится из выражения

Q„„ = 0,785<£г/шДЛ1вн,

(106)

где d3— диаметр шпурового

заряда,

см; Д — средняя

плотность ВВ в заряде, г/см3; /ш — длина

шпура, см;

т — отношение длины заряда в шпуре к полной

его дли­

не (для шпуров

врубовых наклонных т = 0,6-^0,75,

вру­

бовых прямых

т=0,8ч-0,9,

вспомогательных

т = 0,4н-

-ь0,65). Большие значения

т принимаются

для

более

крепких пород.

Оптимальный удельный заряд оконтуривающих шпу­

ров (весовое количество ВВ на 1 м шпура,

обеспечи­

вающее наилучшее оконтуривание выработки)

<7о = 1,251?! [0,4 + &МОН(0,58 - 0,32umax)],

(107)

а общий вес заряда в оконтуривающем шпуре

Qm = Qolm= 1,25^/щ [0,4 +

kMm(0,58 — 0,32цтах)],

(108)

где 1,25 — коэффициент, учитывающий

пригрузку ра­

нее отбитой породой.

Сумма зарядов оконтуривающих шпуров

W ok = Q uM > k -

О 0 9 )

п вп= - ^ - 1 ,

( П О )

/вп = 4 ^ ( 1 - ? о /з - V ) .

• ■ ( Ш )

йш V

Я

J

где

/3 — длина

отдельной части сосредоточенного заря­

да,

м.

Опытами установлено, что для сохранения постоян­

ной длины W1

расстояние

между

вспомогательными