Файл: Лысенко Е.Ф. Армоцементные конструкции учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 122
Скачиваний: 2
а
От односторонней снеговой нагрузки
Ѵк = 0,375pl = 0,375 • 0,118 • 39 = 1,725 тс\ Ѵв = 0,125/?/ = 0,125 • 0,118 • 39 = 0,575 тс-
Н = 0,0625 к = 0, 0625— |
1 = 1.385 тс, |
I |
0 .1 |
Jb(fb)
■Dq J t- c ' ö n h p j B q ~bn h n R p p I Q clp~JJcmbCm 'Rcm>Z a ß - p Ь п ^ п
Рис. 82. |
Двухша^ нирняя -ірмоцементная |
арка: |
|
а — геометрическая |
и расчетные схемы загружения; |
б — поперечное |
|
сечение волны арки; в — приведенное расчетное сечение арки; |
г — то же, |
||
с обозначениями для определения центра тяжести сечения; |
д — сечение |
||
|
арки, приведенное к стальному. |
|
|
Вычисляем по нижеприведенным формулам изгибающие моменты, нормальные и поперечные силы в сечениях арки для каждого вида загружения:
М = Мо — Ну,
N = Q0sin cp + Н cos cp; Q = Qo cos cp — H sin cp,
где M0 и Q0 — соответственно изгибающий момент и поперечная сила
вданном сечении однопролетной балки;
Н— распор волны арки;
у— ордината оси арки в рассматриваемом сечении.
Так как вычисление усилий М, N, Q в сечениях арки не представ ляет сложности, то приведем только принцип их определения для наиболее опасного пятого сечения.
От постоянной нагрузки, распределенной по прямоугольному
закону |
|
М6 = VBxb- ^ — Hyt = 7.72 ■6,5 - |
- 9 ,3 • 4,9 = 3,75 тс -м: |
151
N&= |
Kßsincpj — ^ |
6sin<p6 -f-Я cos срв = |
7,72-0,469 — 0,396-6,5-0,469+ |
|||||||
|
|
|
|
+ 9,3 - 0,883 = |
10,63 mc; |
|
|
|||
|
Qb = |
V q c o s cp5— gxbcos cp5— H sin cp5 = |
7,72 • 0,883 — |
|||||||
|
|
— 0,396 - 6,5 • 0,883 — 9,3 ■0,469 = |
0,17 mc. |
|
||||||
От |
постоянной |
нагрузки, |
распределенной |
по параболическому |
||||||
закону |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М5 = |
Ѵ+ * 5 - |
^ |
+ Ч |
1 - |
Hg&= 1,07 .6,5 - |
+ |
|||
|
|
|
0,093 -6,5а — 0,735 • 4,9 = 0,87 тс - м, |
|
||||||
где |
g* = |
|
= 4 . 0, 164. 6 ^ (39 - 6 ,5 ) = |
0>093 т ! щ |
||||||
|
|
|||||||||
|
|
Nb |
— gi4 + |
-3 &*») sin срв + |
Н cos срв |
|
||||
= (1,07 — 0,164 • 6,5 + |
~ - 0,093 • 6,5 0,469 + |
0,735 • 0,883 = 0,84 тс; |
||||||||
|
|
Qt = [Ув — |
|
+ |
3-gxXij cos cp6— Я sin срв = |
|
||||
|
1,07 — 0,164 - 6,5 + |
- | • 0,093 • 6,5)о,883 — 0,735-0,469 = |
||||||||
|
|
|
|
|
= 0,014 тс. |
|
|
|
||
От снеговой односторонней нагрузки: |
|
|
|
|||||||
М5 = ѴвХі — Ну = 0,575 - 6,5 — 1,385 • 4,9 = — 3,04 тс-м; |
||||||||||
N6 = |
Ѵв sin срв + Я cos ср5 = |
0,575 • 0,469 + 1,365 • 0,883 = |
1,495 тс; |
|||||||
Qb = — ^b Cos ср6 + |
Я sin ер* = |
— 0,575-0,883 + |
1,385-0,469 = |
0,041 тс. |
||||||
Просуммировав соответствующие усилия в сечении 5, получим их наибольшие значения и отдельно выражения от длительно действую щей и кратковременно действующей частей нагрузки:
М = — 6,79 тс-м; N =13,145 тс;
Qa — 0,893 тс; Qb — 1,465 тс;
Мдл = — 2,88 тс-м; Ядл = 11,47 тс; Мкр = 3,04 тс-м; NKp — 1,675 тс; Мн = — 5,6 тс-м; NB— 13,725 тс;
Мдл = — 3,37 тс ■м; Ядл = 12,65 то.
г) Расчетные данные для подбора сечения.
Бетон |
марки 300; R„p = 130 кгс/см2; Яр= 1 0 ,5 |
кгс/см4 и |
Ев — |
= 235 000 |
кгс/см2. |
|
|
Арматура: сетчатая, коэффициент армирования |
при одном |
слое |
|
сетки на 1 см толщины сечения р. = 0,0071; Rc = Rc.c = 2200 кгс/см2,
Ес = 1 500 000 кгс/см2; сварные сетки в верхней и нижних полках по
152
4 0 4 , |
B-I; |
Fа, = Fa, = 0,5 |
сж2; Ra = Ra.c = |
3150 кгс/см2; |
Ea — |
|||
= 1 800 000 |
кгс/см2; |
сварные плоские каркасы |
в нижних полках — |
|||||
2 0 10; А-ІІ; |
/а = 2 • |
1,57 = 3,14 сж2 и отдельные стержни 2014; А-ІІ; |
||||||
fa = |
2 • 3,08 = 6,1 беж2суммарной площадью Fa = |
3,14 + 6,16=9,3 сж2, |
||||||
в верхней полке отдельные стержни 4014; |
Fa = |
6,16 сж2; F a.c = |
Ra — |
|||||
= 2700 кгс/см2; Fa = 2 100 000 кгс/см2. |
|
|
|
|||||
Приводим поперечное сечение арки к |
двутавровому (рис. |
82, б): |
||||||
|
|
Ьст |
5 |
3 |
2 = |
11,3 см. |
|
|
|
|
---- П |
sin 32° |
|
||||
|
|
|
Sin а |
|
|
|
|
|
д) Расчет по прочности нормального сечения. Вычисляем коэффи циенты армирования верхней (сжатой) полки сечения тканой (рс), сварной (|4 ) сетками и отдельными стержнями (pâ):
= ^ = 2^0071 = 0 00284;
|
|^С |
|
F' |
|
0,5 |
0,0018; |
|
|
|
|
и г е ? |
= |
г г 1—р = |
|
|||
|
|
|
b'nh'u |
|
56 . 5 |
|
|
|
|
^ |
_ |
F a |
— |
6,16___о 022 |
|
|
|
|
_ |
b'nh'u —56 . 5 - |
U,UZZ- |
|
|
|||
Коэффициенты армирования |
стенки |
при двух |
слоях тканой (р,с) |
|||||
и одной сварной (pé) сетках: |
|
|
|
|
|
|
||
|
, c==^ |
= ^ |
|
Z l = |
0,00126; |
|
||
|
|
|
|
|
11,3 |
|
|
|
Р-с |
F'Зі |
|
|
|
0,5 |
= |
0,00098. |
|
[h - hn- |
h'n) bc. |
|
(55 — 5 — 5) 11,3 |
|||||
|
|
|
|
|||||
Коэффициенты армирования нижней полки сечения тканой (рс), сварной (цсі) сетками, каркасами и отдельными стержнями (ра):
^ = г = 2 ‘ °f°71- = 0,00284;
14 |
_ |
Z sl |
°>5 |
0,0018; |
|
“ |
bnhn |
56 . 5 |
|
||
|
|
Fa |
9,3 |
0,0332. |
|
^ |
- |
bnhn |
56 - 5 |
||
|
Вычисляем коэффициент приведенного армирования: для верхней полки
для стенки
Ист = Ис + н= ^ |
= 0,00126 + 0,00098 |
= 0,00266; |
для нижних полок
= Нс + Исі щ + Иа ^ = 0.00284 + 0,0018 |
+ |
+ 0 , 0 0 3 3 2 = 0,0529.
Определяем по СНиП П-В. 1-62* коэффициент гц учитывающий продольный изгиб (заменяя в формуле /?и на R„p):
|
У] = |
N„ |
|
|
|
|
|
|
16 675 |
= 1.16. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
I 2340\2 |
|
|||
|
|
12cW |
„ |
|
|
|
|
12 ■1270 • |
130 871 (19,6/ |
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
66 000 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
С = |
|
|
|
|
+ |
200^ + |
1Ь з 0 ? Т І 0 Х |
|
|||
|
R + 350 |
|
/0 |
-(- 0,16 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
к |
2340 |
+ |
0,16 |
+ |
200 • 0,0529 + |
П = 1270; |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
. 55 |
|
г |
|
/ - |
|
г |
|
|
|
|
|
|
г , = |
|
|
335 265 |
|
19,6 еж; |
|
||||
|
|
|
|
871 |
|
|
||||||
I |
п е л о |
°,54 • |
2те/?2<р |
_ |
0,54 . 2 • 3,14 |
• 2760 • 2 • 45° |
см. |
|||||
10 - |
U , Ö 4 C > - |
g e o |
|
|
|
|
|
3 6 Ö |
2340 |
|||
Так как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ = |
| | = |
|
119,4 >[35], |
|
|||||
то, согласно п.7.51 СНиП П-В. 1-62*, продольную силу N заменяем приведенной продольной силой N, и вычисляем приведенный момент Мп и приведенный эксцентриситет е0. П:
Na = |
+ |
NKр = |
0,765 |
+ 1675 = |
16 675 кгс\ |
|
|
|
кр “ |
|
|
|
|
мп = Мдл |
т~ Мкр — 28 800 + 30 400 = |
681 000 кгс-см; |
||||
«э.дл |
' |
0.765 |
|
|
|
|
|
' |
Мп |
681 000 |
см, |
||
|
е ° - п |
~ N n |
~ 16 675 |
40,8 |
||
|
|
|
||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
тпл + 2 |
о. да |
0.55 + 2 |
|
||
тэ. дл |
|
= 0,765, |
||||
1 + 2 |
|
|
■+» ¥ |
|||
|
|
|
|
|||
154