Файл: Лысенко Е.Ф. Армоцементные конструкции учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 121
Скачиваний: 2
- f t 420
Для определения упругих характеристик расчетного сечения нахо дим коэффициент приведения армирования с учетом отношений моду лей упругости:
ы ѵ = Нс + ѵ-а Ja = 0,0047 + 0,0075 |
= 0,0161; |
(Аст(£) = P'gt = 0,0047;
Л а = ft + М % - 0.0047 + 0,0218 ifggj§ = 0,0309.
Приведенная площадь сечения
Fa — Ь а К (1 |
+ bcrh ct (1 + Пцат(£)) -f- |
|
-f- bnha (1 -f- лр-р(£)) = |
90• 3 (1 + |
5,88-0,0161) + |
-f 30,3 • 44 (1 -f 5,88• 0,0047) -f- 150-3(1 + |
5,88-0,0309) = 2198 см2. |
|
НО
е
Рис. 81. Армоцементная складчатая панель покрытия:
а |
— поперечное |
сечение; |
б — армирование; |
|||
в — приведенное |
расчетное |
сечение |
панели; |
|||
е _ сечение |
панели, приведенное к |
стальному; |
||||
д |
— то же, |
с обозначениями |
для |
определения |
||
статического |
момента; е —. то же, |
с |
обозначе |
|||
ниями для определения момента инерции.
Статический момент приведенной площади сечения относительно нижней грани
|
Sn = b'nhn (1 + Я[Чг(Е)) \h ---- 2y + |
^ст/іст X |
|
X |
(1 + ttpcnT(£)) [h — h ü ----- 1-) + bnhn (1 + |
npp<£)) ~2 — |
|
|
= 9 0 -3(1 + 5.88-0,0161) (50 — |
-h |
|
+ |
30,3-44(1 + |
5,88-0,0047)(б0 — 3 — |
+ 150-3 x |
|
X (l' + |
5,88-0,0309) у = 49 367 с м \ |
|
Расстояние от центра тяжести сечения до нижнеи грани
Sj, |
49 367 = 22,5 см. |
У* т Ра’ ~~ 2 198
141
М омент инерц и и |
сеч ен и я |
отн оси тел ьн о центра |
тя ж ести |
п р и в еден |
|||||||||||
н ого |
сечения |
|
|
|
(КГ |
|
|
|
|
|
h. |
|
|
|
|
|
|
|
J п = |
|
+ b a h n [ h |
Уц. т |
|
X |
|
||||||
|
|
|
|
9 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X ( і + |
f+c(£)) + |
0сЛ т |
+ b^rhcr (0,5/zct + |
hn |
Ун. т) |
X |
|||||||
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X (1 + /+ с т (£ )) + |
^ |
+ |
|
I Ун. r - ~ |
( 1 + П[1р(Е)) = |
||||||||
|
|
Г90-З'1 + |
90-3 |
50 — 22,5 |
|
|
(1 + |
5,88 • 0,0161) + |
|||||||
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
30,3 - 443 |
+ |
30,3 ■44 (0,5 • 44 + |
3 — 22,5)2 |
(1 + 5,88 • 0,0047) + |
||||||||||
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 • З3 |
+ 150-3(22,5 - 4 |
) |
1(1 + 5,88-0,0309) |
|
|||||||||
|
|
+ |
12 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
: 657 000 см* |
|
|
|
|
||||
Статический момент части сечения, расположенной выше оси, про |
|||||||||||||||
ходящей через |
центр тяжести всего сечения, |
относительно этой оси |
|||||||||||||
|
|
|
S n |
= |
b j l n (1 |
+ |
ярв(£)) { b |
Ун. Т ---- 2^ “Ь |
|
||||||
+ |
0,5ЬСТ( h — h'n— уц. т)2 (1 + « 4 ( 4 |
= 9 0 -3 (1 |
+5,88-0,0161) х |
||||||||||||
X |
(б0 — 22,5 — - J + |
0,5 - 30,3 (50 — 3 — 22,5)2 - |
( 1 + |
5,88 • 0,0047) = |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= 16 950 см3. |
|
|
|
|
||||
Касательные напряжения |
тц. т на уровне центра тяжести сечения |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
т — |
QS^ |
|
4 680 • |
16 950 = 4 кгс/см2. |
|
|||||
|
|
|
|
|
ЛАт |
|
|
||||||||
Так как |
|
|
|
' |
657 000 • 30,3 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
то |
|
|
|
|
|
|
з* = |
+ |
= |
0, |
|
|
|
|
|
|
|
|
зг. р = |
А. т = |
4 < |
/?р = 12,5 кгс/см2. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
Таким образом, прочность наклонного сечения |
обеспечена. Про |
||||||||||||||
цент |
|
армирования |
стенки |
|0,004] |
< |тст = 0,0047 < |
[0,025] отвечает |
|||||||||
требованиям п. 1.2 11]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
е) |
Расчет по деформациям. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Для вычисления момента сопротивления приведенного сечения |
|||||||||||||||
согласно табл. 34 п. 5 |
главы СНиП П-В. 1-62* |
и ниже приведенных |
|||||||||||||
отношений находим коэффициент f |
= |
1,5: |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
3 > ^ |
|
90 |
= 2,97; |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30,3 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 < Г Т= Щ = 4>9 5 < 6-
142
М омент со п р о ти в л ен и я п р и в ед ен н о го сеч ен и я
Ц7Т= ТГ„ = т |
= 1,5 |
= 43800 см\ |
|
Уц. т |
|
Момент трещиностойкости
Мт = WTRT = 43 800 • 17,5 = 765 000 кгс-см.
Так как
Мт = 765 000 < Мн = 874 000 кгс - см,
то при эксплуатации панели будут трещины.
Жесткость сечения панели В'к до появления трещин вычисляем по формуле (61):
Вк = 0,85£бЛі = 0,85 . 255 000 • 657 000 = 1 425 • 10s кгс-см2.
Определяем жесткость сечения Вк с учетом коэффициента Ѳ = 0,2
по формуле (63): |
|
|
|
|
|
|
|
||
В'к = Ѳ £бЛ = 0,2 . 255000 ■657 000 = |
334 • 108 кгс/см1. |
||||||||
Вычисляем |
кривизну панели согласно формуле (62): |
||||||||
1 |
Мт |
( |
Мн — Мт |
765 |
000 |
874 000— 765 000 |
|
||
~ о |
Щ |
К |
+ |
в ' |
1 425 |
• ІО3 |
‘ |
334. ІО8 |
“ |
Г |
|
|
ик |
8,65 • 10~в см~\ |
|
|
|||
|
|
|
|
= |
|
|
|||
Прогиб панели определяем по формуле (66), принимая коэффициент S согласно табл. 10:
= S j I2 = ^ ■8,65 • 10-". 8952 = 0,7 см.
Жесткость панели В с учетом коэффициента * по формуле (67)
будет |
|
|
|
|
|
В = х В к = 0,715 |
• 1 425 • 108 = |
1 020 • ІО8 кгс-см2, |
|||
здесь |
|
|
|
|
|
ѳ |
|
|
0,2 |
= 0,608, |
|
0,85 — (0,85 — Ѳ) m, |
0.85— (0,85—0,2)-0,876 |
||||
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
Мт |
765 000 |
п 0 „ е |
|
|
^ 1 |
, , u |
Q7 Л ПАП |
0,876. |
|
|
Прогиб от длительно действующей части нагрузки при кривизне
1 |
мдд |
665 000 |
= 6,25 • 10 |
9 см~\ |
7 |
В |
1020 • 10« |
|
|
/2 = S у |
II = |
~ • 6,25 • |
10~9. 8952 - |
0,543 см. |
143
Полный прогиб панели с учетом увеличения коэффициента с в 1,2 раза
/ = |
f1_ / 2 + |
/3 = /1_ |
f 2( l _ l , 2с) = 0 ,7 - 0 ,5 4 3 (1 - 1,2.2) |
= 1,46 см. |
Так |
как f = |
1,46 < |
щ • 895 = 2,98 см, то жесткость |
панели до |
статочна.
ж) Расчет ширины раскрытия трещин.
Сечения панели приводим к стальному сечению с высотой, равной расстоянию между линиями центров тяжести сжатой и растянутой
полок (рис. 81,а). Так как. |
армирование панели комбинированное |
с равномерно распределенной |
по сечению арматурой и ца < 2рс, то |
вычисляем значение приведенного модуля упругости арматуры
П + ЕаК
ЯС. с
|
|
Ѵ-с + К |
|
|
1 500 000 • 0,0047 + |
1800 000 . 0,0075 |
1 680 000 кгс/см2, |
||
|
0,0047 + |
0,0075 |
||
|
|
|
||
откуда |
|
|
|
|
рп _ |
+ + с + + + а |
1 500 000 . 0,0047 + |
1800 000 . 0,0218 |
|
£ с ' Р _ |
1"с+Н-а ~ |
0,0047 + |
0,0218 |
~ |
=1 750 000 кгс/см2.
Всечении, приведенном к стальному, высота сжатой полки
Ап. п — Pc(E)hn + А |
= 0,0161 -3 + 3 255 000 |
0,504 СМ, |
|
|
|
1680 000 |
|
а высота растянутой полки |
|
|
|
Ап. п= > р(£)Ап = |
0,0309 • 3 = |
0,0927 ^ 0,093 см. |
|
Толщина стенки в сжатой зоне (с учетом бетона) |
|
||
Ь ст . о — (*ст(£)^ст + Ьс |
= 0,0047 • 30,3 + |
||
255000
+30,3 1500 000 = 5,29 см.
Толщина стенки в растянутой зоне
Ьст. р = [Ѵг. (Е)Ьст= 0,0047 • 30,3 = 0,143 см.
144