Файл: Календерьян В.А. Теплоотдача плотного движущегося слоя и методы ее интенсификации.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 28.06.2024

Просмотров: 155

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Опытные данные свидетельствуют об уменьшении интенсивности теплообмена по длине пластины вплоть до участков, где под влияни­ ем концевого эффекта теплоотдача возрастает. Увеличение скорости слоя интенсифицирует теплообмен, причем темп зависимости ло­

кальных коэффициентов теплоотдачи от координаты и

скорости

(или от времени

контакта

слоя с

обогреваемой

поверхностью) со­

 

 

 

 

 

ответствует

теоретическим выводам и

 

 

 

 

 

составляет —0,5.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Данные

по среднему

(рис. ШЛО)

 

 

 

 

 

и локальному теплообмену при нестес­

 

 

 

 

 

ненном движении

обобщаются

зави­

 

If

 

 

 

симостями

 

 

 

 

 

 

 

 

II .

 

 

 

NU = CjPe0 '5 ;

Nu =

C 2 Pe° , s .

 

(III.7)

 

 

 

 

 

 

И0г5

7,5

10s

1,5

2 PS

 

Здесь для

пластины

без

началь­

 

 

 

 

 

 

0,95j С г

 

 

Р и с .

I I I . 10. Д а н н ы е по

сред­

ного

участка

(-^- »

1,53;

нему теплообмену при не­

С 2 =

0,76; для пластины с начальным

стесненном

движении :

экспериментальные

данные по

участком при коэффициенте

внешнего

пластине: / — с начальным учас­

тком.

/'=0.52;

/ / — без началь­

трения / ' =

0,52

 

0,б) Сх

=

1,2;

ного

участка;

/ / / — расчет по

 

 

уравнению

(І.42а).

 

 

=

0,6.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С2

 

 

 

 

 

 

 

В качестве определяющих

приняты

размеры обогреваемой по­

верхности (область концевого эффекта исключена) и расходная ско­ рость, практически равная скорости набегающего потока.

При отсутствии

торможения уравнения

( I I 1.7) во всем исследо­

ванном диапазоне

(470 < Р е ^ 2400; 35 <

Р е х < ; 2400) в пределах

точности опыта согласуются с теоретическими зависимостями (1.42). Торможение приводит к снижению интенсивности теплообмена при­ мерно на 25% при сохранении темпа зависимости от критерия Пекле,

что качественно

подтверждает

справедливость

уравнений (1.40).

Если в уравнения

(III.7) в качестве определяющего ввести

кри­

терий Фурье Fo = - ^ - = р^-; Fox = ^Щ- =

, то они приоб­

ретают вид

 

 

 

 

 

 

 

Nu =

C,Fo~0 '5 ;

Nu =

C2 FoJ0 '5

(III.7a)

(область

применения

0,416 <

Fo-103

< 2,12;

0,416 < Fo-103

<

< 28,6).

 

 

 

 

 

 

 

Д л я

проверки

аналитических зависимостей,

полученных

при

tCT = const, были привлечены опытные данные [222], где определя­

лись средние коэффициенты теплоотдачи от движущихся

медных

пластин (L =

38,1 и 76,2 мм) с постоянной температурой

к непод­

вижным слоям

различных материалов

при заполнении межзерново­

го пространства различными газами.

В связи с небольшой

шерохо­

ватостью пластин можно полагать, что заметного торможения час-

70


ОТ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

A

 

 

-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

A.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

—À

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

„—

 

X

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n

3

X •

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

X

a

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

a

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+-•/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

-10

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

*-2

 

 

 

 

 

 

 

*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

9-3

 

42

 

 

 

 

 

**

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n-4

 

 

 

 

 

 

/

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

n-5

 

43

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

"/4-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

°

0

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

r-7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I

 

 

 

 

 

e-3

 

 

 

1 I

 

 

l _

I

I

I

I

I

I

 

 

 

I

I

I

 

I

 

 

I

 

 

 

I

I

Юг

2

4

6

8

5

2

 

 

4

 

6

8

10*

2

 

4

 

6

 

8

tO5

2

Pe

 

 

 

Р и с . I I I . П . С р а в н е н и е с л и т е о а т у р к ы м и д а н н ы м и :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/ — расчет по

уравнению (1.41 а);

точки — обработка опытных

данных [205,

215.

222]; / —

глинозем,

d-0,004

мм

(воздух);

 

2 — с л ю д а . d=0,014 (воздух); 3 — частицы алюминия

А-1,

і— 0.043 мм

(фреон

12);

4 — то ж е

(воздух); 5 — т о

ж е

(гелии))

 

6 — стеклянные

шарики

d—0,147

мм

(фреон

12);

7 — то

ж е

(воздух); S — то

ж е

(воздух

 

50%, гелий

50%);

9 — то

ж е ,

 

(гелий);

10 — стеклянные

шарики, d-0,375 мм

(фреон

12);

/ / —

то

ж е

(воздух);

12 — то ж е

(воздух 50%,

гелий

50%); 13 —

 

т о ж е (гелий);

14 — стеклянные

частицы, d-0,066;

0,299;

0,644

мм

(воздух);

15 — кварцевый

песок,

d—0,Н-0,2:

0,3 - г

0,5;

 

 

 

 

0,5-г-0,7;

0.8-7-1,5 мм

(воздух)

U—I3

по

[222];

14 — по [205];

/5 — по

[215]).

 

 

 

 

 

 

 


тип. у поверхности не наблюдалось. Сопоставление этих данных в на­ шей обработке с результатами расчетов по формуле (1.41а) приве­ дено на рис. I I I . 1 1 . Зависимость (І.41а) удовлетворительно (со сред­ ним отклонением около 5%) согласуется с опытными данными. За­ метные расхождения наблюдаются при Ре > 106 для самых круп­

ных

частиц — стеклянных

шариков диаметром 0,147 и 0,375 мм.

В [222] это объясняется тем, что в данной области

толщина погра­

ничного слоя приближается

к размеру частиц и понятие об «эффек­

тивном» тепловом пограничном слое становится

неправомерным.

Так,

при Ре = 2 4 - Ю 3 и d =

0,147 мм-j- = 3,65, при d = 0,375 мм

-g- =

1,43. Кроме того, при высоких Ре, обусловленных высокими

скоростями, может наблюдаться разрыхление слоя в пристенной области и снижение его эффективной теплопроводности, что не учте­

но

при обработке. Следует отметить

систематическое

отклонение

серии

опытов

с частицами

алюминия

в гелии, лежащих

в

области

Ре

=

(1,8 ~

14) -103 . Оно

вызвано тем, что приведенный

в [222]

коэффициент теплопроводности слоя в этом случае завышен по срав­ нению с данными для остальных материалов. С зависимостью (1.41 а) удовлетворительно согласуются также опытные данные [204, 205, 215, 216], полученные при низких значениях критерия Пекле.

Таким образом, для исследованных материалов уравнения (1.41) применимы при 102 < Ре < 108 . В целом уравнения (1.41) и (1.42) удовлетворительно описывают теплоотдачу от слоя к пластине при безградиентном нестесненном движении, учитывая влияние скорос­ ти и свойств сыпучего материала, межзерновой среды и размеров пластины. Можно полагать, что исходные положения и принятые граничные условия справедливы в указанной области. Максималь­ ное значение критерия Пекле Регр, определяющее верхнюіо границу применимости теоретических зависимостей, уменьшается с ростом

размера частиц. Результаты опытов, проведенных

по описанной вы­

ше методике с безградиентно

движущимся

слоем

крупнозернистых

материалов — керамической

насадкой d =

5,3 мм и

алюмосили­

ката d — 3,5 мм,— показали, что для этих материалов значения Р е г р

не превышали 100—150, соответствующая им толщина

теплового

пограничного слоя составляла

(7-=-8)d. Предварительно

могут быть

приняты следующие граничные значения, определяющие возмож­

ность рассмотрения

сыпучего

материала

как квазисплошной среды:

ô

 

 

>

^ 2

.

 

("2")ГР > Ю (что согласуется с [222]), Р е г р

0,1

 

В литературе в

качестве

граничного

используется

критерий

Фурье Fod . Дл я удобства сравнения наши

экспериментальные дан­

ные по локальному

теплообмену обработаны также в форме N u d ==

= / (Fod ) (рис. I I I . 12) Как видно из рис. I I I . 12,

хорошее

согласо­

вание с теоретической зависимостью для полуограниченного массива при q = const наблюдается при Fod > 1, что соответствует выводам

72



кг7 "

ю-*

 

 

 

 

 

10°

 

 

Р и с .

I I I . 12. Д а н н ы е

по

л о к а л ь н о м у

теплообмену:

 

экспериментальные данные: / — для керамической

насадки. d=

5.3

мм; 2 — для алюмоснлнкатного катализатора,

d-3.5 мм.;

3 — полученные методом

гидротепловсй

аналогии

при т— = 25-^- 50;

расчетные

зависимости для полуограничспного

массива: / —

 

 

при ( j C T =const;

/ / — при

( с т =consl;

/ / / — по [12).

 

[12], сделанным для граничных условий I рода. В области Fod < 1 прямые опытные данные по теплообмену движущегося слоя хорошо согласуются с результатами, полученными совместно с В. В. Куклинским методом гидротепловой аналогии (методика приведена в [128]). При Fod < 1 опытные данные удовлетворительно аппрок­ симируются зависимостью А. П. Баскакова [12].

Теплообмен при стесненном движении

, В

1 Г

В — Ь

 

 

 

При установке в узком канале

-т- =

10;

~2d~

=

п л а с т и н а

'

 

Ъ

 

 

 

соизмеримая с ним по размерам, образует два полуканала, в кото­ рых наблюдается резко градиентное движение. На начальном участ-

50

 

100

150

200 L,MM

Рис. I I I . 13. И з м е н е н и е

м и н и м а л ь н о й

скорости

по

д л и н е пластины:

 

/ — без

начального

участка;

/ / ,

III—с

 

начальным участком,

f—

= 0,35

и

/' = 0,5 -е-0,53.

 

 

Jù.

oh

\ \

 

 

010

 

 

0.12

 

 

 

0,06

\

 

ОМ

 

+

 

0.3 OA

f

' 0 0.1 0.2

Р и с . I I I . 14.

З а в и с и м о с т ь

ми­

н и м а л ь н о й

скорости

от

ко­

э ф ф и ц и е н т а

внешнего

тре ­

 

ния.

 

 

ке, где формируется профиль скоростей, пограничные слои по длине утолщаются вплоть до смыкания, скорости у стенок уменьшаются. На участке стабилизированного движения скорости на стенке неиз­ менны, профиль скорости вытянут и близок к параболическому с максимумом на оси полуканала. Наблюдаются поперечные (по ши­ рине и глубине канала) перемещения частиц, по характеру движение

близко к описанном

выше стесненному. H р с.II 1.13 показано

из­

менение минимальной скорости по длине пластин с различными

на­

чальными участками

при

расходной скорости 40 мм/сек, а

на

рис. I I I . 14 — зависимость

ѵг от коэффициента внешнего трения

на­

чального участка. При увеличении шероховатости начального участ­ ка торможение усиливается, а процесс стабилизации движения за-

74