Файл: Календерьян В.А. Теплоотдача плотного движущегося слоя и методы ее интенсификации.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 28.06.2024
Просмотров: 155
Скачиваний: 0
Опытные данные свидетельствуют об уменьшении интенсивности теплообмена по длине пластины вплоть до участков, где под влияни ем концевого эффекта теплоотдача возрастает. Увеличение скорости слоя интенсифицирует теплообмен, причем темп зависимости ло
кальных коэффициентов теплоотдачи от координаты и |
скорости |
|||||||||||||
(или от времени |
контакта |
слоя с |
обогреваемой |
поверхностью) со |
||||||||||
|
|
|
|
|
ответствует |
теоретическим выводам и |
||||||||
|
|
|
|
|
составляет —0,5. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Данные |
по среднему |
(рис. ШЛО) |
||||||
|
|
|
|
|
и локальному теплообмену при нестес |
|||||||||
|
|
|
|
|
ненном движении |
обобщаются |
зави |
|||||||
|
If |
|
|
|
симостями |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
II . |
|
|
|
NU = CjPe0 '5 ; |
Nu = |
C 2 Pe° , s . |
|
(III.7) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
И0г5 |
7,5 |
10s |
1,5 |
2 PS |
|
Здесь для |
пластины |
без |
началь |
|||||
|
|
|
|
|
|
0,95j С г |
|
|
||||||
Р и с . |
I I I . 10. Д а н н ы е по |
сред |
ного |
участка |
(-^- » |
— |
1,53; |
|||||||
нему теплообмену при не |
С 2 = |
0,76; для пластины с начальным |
||||||||||||
стесненном |
движении : |
|||||||||||||
экспериментальные |
данные по |
участком при коэффициенте |
внешнего |
|||||||||||
пластине: / — с начальным учас |
||||||||||||||
тком. |
/'=0.52; |
/ / — без началь |
трения / ' = |
0,52 |
|
0,б) Сх |
= |
1,2; |
||||||
ного |
участка; |
/ / / — расчет по |
|
|||||||||||
|
уравнению |
(І.42а). |
|
|
= |
0,6. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
В качестве определяющих |
приняты |
размеры обогреваемой по |
верхности (область концевого эффекта исключена) и расходная ско рость, практически равная скорости набегающего потока.
При отсутствии |
торможения уравнения |
( I I 1.7) во всем исследо |
ванном диапазоне |
(470 < Р е ^ 2400; 35 < |
Р е х < ; 2400) в пределах |
точности опыта согласуются с теоретическими зависимостями (1.42). Торможение приводит к снижению интенсивности теплообмена при мерно на 25% при сохранении темпа зависимости от критерия Пекле,
что качественно |
подтверждает |
справедливость |
уравнений (1.40). |
||||
Если в уравнения |
(III.7) в качестве определяющего ввести |
кри |
|||||
терий Фурье Fo = - ^ - = р^-; Fox = ^Щ- = |
, то они приоб |
||||||
ретают вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nu = |
C,Fo~0 '5 ; |
Nu = |
C2 FoJ0 '5 |
(III.7a) |
||
(область |
применения |
0,416 < |
Fo-103 |
< 2,12; |
0,416 < Fo-103 |
< |
|
< 28,6). |
|
|
|
|
|
|
|
Д л я |
проверки |
аналитических зависимостей, |
полученных |
при |
tCT = const, были привлечены опытные данные [222], где определя
лись средние коэффициенты теплоотдачи от движущихся |
медных |
||
пластин (L = |
38,1 и 76,2 мм) с постоянной температурой |
к непод |
|
вижным слоям |
различных материалов |
при заполнении межзерново |
|
го пространства различными газами. |
В связи с небольшой |
шерохо |
ватостью пластин можно полагать, что заметного торможения час-
70
ОТ
•
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—À |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
„— |
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
3 |
X • |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
X |
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
• |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+-•/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-10 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*-2 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9-3 |
|
42 |
|
|
|
||
|
|
** |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n-4 |
|
|
|
|
|||
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n-5 |
|
43 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
„ |
-£ |
|
"/4- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
° |
0 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r-7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• |
I |
|
|
|
|
|
e-3 |
|
|
|
1 I |
|
|
|
l _ |
I |
I |
I |
I |
I |
I |
|
|
|
I |
I |
I |
|
I |
|
|
I |
|
|
|
I |
I |
|||
Юг |
2 |
4 |
6 |
8 |
/О5 |
2 |
|
|
4 |
|
6 |
8 |
10* |
2 |
|
4 |
|
6 |
|
8 |
tO5 |
2 |
Pe |
||
|
|
|
Р и с . I I I . П . С р а в н е н и е с л и т е о а т у р к ы м и д а н н ы м и : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
/ — расчет по |
уравнению (1.41 а); |
точки — обработка опытных |
данных [205, |
215. |
222]; / — |
глинозем, |
d-0,004 |
мм |
(воздух); |
|
|||||||||||||||
2 — с л ю д а . d=0,014 (воздух); 3 — частицы алюминия |
А-1, |
і— 0.043 мм |
(фреон |
12); |
4 — то ж е |
(воздух); 5 — т о |
ж е |
(гелии)) |
|
||||||||||||||||
6 — стеклянные |
шарики |
d—0,147 |
мм |
(фреон |
12); |
7 — то |
ж е |
(воздух); S — то |
ж е |
(воздух |
|
50%, гелий |
50%); |
9 — то |
ж е , |
|
|||||||||
(гелий); |
10 — стеклянные |
шарики, d-0,375 мм |
(фреон |
12); |
/ / — |
то |
ж е |
(воздух); |
12 — то ж е |
(воздух 50%, |
гелий |
50%); 13 — |
|
||||||||||||
т о ж е (гелий); |
14 — стеклянные |
частицы, d-0,066; |
0,299; |
0,644 |
мм |
(воздух); |
15 — кварцевый |
песок, |
d—0,Н-0,2: |
0,3 - г |
0,5; |
|
|||||||||||||
|
|
|
0,5-г-0,7; |
0.8-7-1,5 мм |
(воздух) |
U—I3 |
по |
[222]; |
14 — по [205]; |
/5 — по |
[215]). |
|
|
|
|
|
|
|
тип. у поверхности не наблюдалось. Сопоставление этих данных в на шей обработке с результатами расчетов по формуле (1.41а) приве дено на рис. I I I . 1 1 . Зависимость (І.41а) удовлетворительно (со сред ним отклонением около 5%) согласуется с опытными данными. За метные расхождения наблюдаются при Ре > 106 для самых круп
ных |
частиц — стеклянных |
шариков диаметром 0,147 и 0,375 мм. |
|
В [222] это объясняется тем, что в данной области |
толщина погра |
||
ничного слоя приближается |
к размеру частиц и понятие об «эффек |
||
тивном» тепловом пограничном слое становится |
неправомерным. |
||
Так, |
при Ре = 2 4 - Ю 3 и d = |
0,147 мм-j- = 3,65, при d = 0,375 мм |
|
-g- = |
1,43. Кроме того, при высоких Ре, обусловленных высокими |
скоростями, может наблюдаться разрыхление слоя в пристенной области и снижение его эффективной теплопроводности, что не учте
но |
при обработке. Следует отметить |
систематическое |
отклонение |
||||
серии |
опытов |
с частицами |
алюминия |
в гелии, лежащих |
в |
области |
|
Ре |
= |
(1,8 ~ |
14) -103 . Оно |
вызвано тем, что приведенный |
в [222] |
коэффициент теплопроводности слоя в этом случае завышен по срав нению с данными для остальных материалов. С зависимостью (1.41 а) удовлетворительно согласуются также опытные данные [204, 205, 215, 216], полученные при низких значениях критерия Пекле.
Таким образом, для исследованных материалов уравнения (1.41) применимы при 102 < Ре < 108 . В целом уравнения (1.41) и (1.42) удовлетворительно описывают теплоотдачу от слоя к пластине при безградиентном нестесненном движении, учитывая влияние скорос ти и свойств сыпучего материала, межзерновой среды и размеров пластины. Можно полагать, что исходные положения и принятые граничные условия справедливы в указанной области. Максималь ное значение критерия Пекле Регр, определяющее верхнюіо границу применимости теоретических зависимостей, уменьшается с ростом
размера частиц. Результаты опытов, проведенных |
по описанной вы |
|||
ше методике с безградиентно |
движущимся |
слоем |
крупнозернистых |
|
материалов — керамической |
насадкой d = |
5,3 мм и |
алюмосили |
|
ката d — 3,5 мм,— показали, что для этих материалов значения Р е г р |
||||
не превышали 100—150, соответствующая им толщина |
теплового |
|||
пограничного слоя составляла |
(7-=-8)d. Предварительно |
могут быть |
приняты следующие граничные значения, определяющие возмож
ность рассмотрения |
сыпучего |
материала |
как квазисплошной среды: |
|||
ô |
|
|
> |
^ 2 |
. |
|
("2")ГР > Ю (что согласуется с [222]), Р е г р |
0,1 |
|
||||
В литературе в |
качестве |
граничного |
используется |
критерий |
||
Фурье Fod . Дл я удобства сравнения наши |
экспериментальные дан |
|||||
ные по локальному |
теплообмену обработаны также в форме N u d == |
|||||
= / (Fod ) (рис. I I I . 12) Как видно из рис. I I I . 12, |
хорошее |
согласо |
вание с теоретической зависимостью для полуограниченного массива при q = const наблюдается при Fod > 1, что соответствует выводам
72
кг7 " |
ю-* |
|
|
|
|
|
10° |
|
|
Р и с . |
I I I . 12. Д а н н ы е |
по |
л о к а л ь н о м у |
теплообмену: |
|
||
экспериментальные данные: / — для керамической |
насадки. d= |
5.3 |
мм; 2 — для алюмоснлнкатного катализатора, |
d-3.5 мм.; |
||||
3 — полученные методом |
гидротепловсй |
аналогии |
при т— = 25-^- 50; |
расчетные |
зависимости для полуограничспного |
массива: / — |
||
|
|
при ( j C T =const; |
/ / — при |
( с т =consl; |
/ / / — по [12). |
|
[12], сделанным для граничных условий I рода. В области Fod < 1 прямые опытные данные по теплообмену движущегося слоя хорошо согласуются с результатами, полученными совместно с В. В. Куклинским методом гидротепловой аналогии (методика приведена в [128]). При Fod < 1 опытные данные удовлетворительно аппрок симируются зависимостью А. П. Баскакова [12].
Теплообмен при стесненном движении
„ |
, В |
1 Г |
В — Ь |
|
|
|
При установке в узком канале |
-т- = |
10; |
~2d~ |
= |
п л а с т и н а |
' |
|
Ъ |
|
|
|
соизмеримая с ним по размерам, образует два полуканала, в кото рых наблюдается резко градиентное движение. На начальном участ-
50 |
|
100 |
150 |
200 L,MM |
|
Рис. I I I . 13. И з м е н е н и е |
м и н и м а л ь н о й |
||||
скорости |
по |
д л и н е пластины: |
|
||
/ — без |
начального |
участка; |
/ / , |
||
III—с |
|
начальным участком, |
f— |
||
= 0,35 |
и |
/' = 0,5 -е-0,53. |
|
|
Jù.
oh |
\ \ |
|
|
|
010 |
|
|
||
0.12 |
|
|
|
|
0,06 |
\ |
|
||
ОМ |
|
+ |
|
|
0.3 OA |
Oß |
f |
||
' 0 0.1 0.2 |
||||
Р и с . I I I . 14. |
З а в и с и м о с т ь |
ми |
||
н и м а л ь н о й |
скорости |
от |
ко |
|
э ф ф и ц и е н т а |
внешнего |
тре |
||
|
ния. |
|
|
ке, где формируется профиль скоростей, пограничные слои по длине утолщаются вплоть до смыкания, скорости у стенок уменьшаются. На участке стабилизированного движения скорости на стенке неиз менны, профиль скорости вытянут и близок к параболическому с максимумом на оси полуканала. Наблюдаются поперечные (по ши рине и глубине канала) перемещения частиц, по характеру движение
близко к описанном |
выше стесненному. H р с.II 1.13 показано |
из |
|
менение минимальной скорости по длине пластин с различными |
на |
||
чальными участками |
при |
расходной скорости 40 мм/сек, а |
на |
рис. I I I . 14 — зависимость |
ѵг от коэффициента внешнего трения |
на |
чального участка. При увеличении шероховатости начального участ ка торможение усиливается, а процесс стабилизации движения за-
74