Файл: Рахманов С.И. Основы расчета оборудования лесозаготовок.pdf

Диаметр звездочки

[формула (365]) при

25

128 мм.

£ 3

в =

=

sin

л

2-8

Наружный диаметр

звездочки

•£>зв =

128+ 18= 146 мм.

В

расчет принимаем

150 мм.

1,5 dmax

=

Р а з м е р ы

ш и н ы .

Расстояние

между

звездочками

L 0 =

=

1,5-90 =

135 см.

Ширина

шины по бередине

[формула (366)]

при

S 0

=

=

15 дан.

В ш

= 0,15+ 2

' 1 , 3 5

=0,2 м. •

2

8-15

Толщина шины аш = 0,71 —0,1 = 0,6 см.

пропила

[формула

(370) ]

Расстояние

между

осью

вращения шины и центром

* 0 = 1 3 5 - & ^ = 8 2 , 5 ™ . .

2

\

угол

поворота

шины при пилении

из формулы

(369)

Наибольший

s i n - I - =

9 0

=

0,545;

7=1,17

рад.

2

2-82,5

Полный угол поворота шины при пилении уп

=

1,17 + 0,08 =

1,25

рад.

Расстояние между

осью транспортера

подачи и осью вращения пилы [формула

(371)] при уа =

90

=

22,5сж

ха = 1/*82,52

— 22,52

= 79 см.

М е х а н и з м

н а д в и г а н и я .

Скорость надвигания

определяется по

уравнению

(313)

и табл. 7 К' =

2,0 дан/мм2,

/ < д = 1 и К0=

1,4

Т

ЯП

/С = 2-1,4 = 2,8 дан/мм*,

Р =

——

=

— — — =

66 дан

1 +

(х

1 +

0,2

vti

=

=

0,04

м/сек

2,8-1,1-900

Угловая скорость

поворота

шины

ш = — =

= 0,05

рад/сек.

R0

0,825

Мощность

двигателя механизма

надвигания

[формула

(378)] при

Рн

= Р = 66 дан и % =

0,7

.,

66 0,04

N

=

=

0,04 каш.-

100-0,7

П о в е р о ч н ы й р а с ч е т

ц е п и

н а

п р о ч н о с т ь . Полное на­

тяжение цепи [формула (372)] при Рц по формуле (373)

1 • 152

Р ц =

= 23 дан,

9,81

S = 82 +

15 + 23 =

120 дан.

Напряжение на растяжение в среднем звене по ослабленному сечению [фор­

мула (376)]

120

дан/см2,

On =

— = 500

иметь или две ножевые головки, поставленные симметрично,

и тогда

шпала очищается от коры за один ход, или одну ножевую

головку

с окоркой за два прохода. В первом случае для продольного

надвига­

(379)

где d — наибольший диаметр

кряжа;

х — изменяется в пределах от 0 до +

; Ъ — хорда дуги,

&=|/

(*-zAj+H\

(380)

где А и В — нижняя и верхняя постели необрезной

шпалы;

Я — высота необрезной шпалы (см. рис. 35, б).

Если лезвие ножей делается по окружности,

то радиус ее

Ф

b

sin —

=

— . .

2

d

ловки D0

с криволинейным лезвием ножей определяется по скорости

резания

п

_ 2 у '

, о Я П

и0

— —,

;(381)

где со — угловая скорость ножевой головки.

Крутящий момент на валу ножевой

головки

гиб вала,

RP =

PV2,

где Р — усилие резания на ножах, определяемое по формуле

P^Kb0hc^,

(382)

где

К — удельное сопротивление резанию при окорке;

Ь0

— длина дуги, соответствующая' хорде Ь\

vH

hc

— средняя

высота снимаемого слоя;

и v — скорости

надвигания и резания.

При грубой окорке h = б0

и при чистой

f

/г = б0

+ ^

(1—cosy),

(383)

где б0

— толщина

слоя коры

[формула (8)];

D0

— диаметр

ножевой головки [формула

(381)];

Y

— угол, определяемый

из

уравнения

С = ^ Г

>

(384)

где У „ — скорость надвигания;

z — число ножей на головке;

со — угловая, скорость ножевой

головки.

Скорость надвигания

принимается

как заданная или ее находят

по

производительности

_ L H ( 1 +

п0)Пчпп

(385)

ЗбООЛГп

где

Пч

— штучная часовая производительность;

• пп

— коэффициент,

учитывающий

повторность ходов при окорке

одной

шпалы, п0, Кп

и L H имеют те же значения, что и в формуле

(310). В зависимости от числа ножевых головок

значения

коэффици­

ентов /Сп , « 0 и пп приводятся в табл. 8.

Т А Б Л И Ц А 8

Значение коэффициентов

Х а р а к т е р и с т и к а

станка

"о

п п

Станок

с одной

ножевой

головкой . . 0,3-=-0,6

0,7-5-0,8

2-5-3

»

» двумя

ножевыми

головками

0

0,9-5-0,95

l-r-1,2

TT = P + (G + Qus + P)wl,

(386)

где

Р — усилие резания на ножевой

головке;

G и Qm — вес тележки и вес шпалы;

тг — коэффициент сопротивления

движению по

рельсам,

при засоренном пути wx = 0,1.

вес не­

Расчет следует вести на необрезные шпалы, наибольший

обрезной

шпалы Qm = 100 дан.

•

ление движению механизма вальцовой подачи,

отнесенное

к

шпале,

7 т = 0 ш ю г + Р п ( ш п + даг) + Р ( 1 + ю г ) л ,

(387)

где

Рп

— усилие прижима, передаваемое от прижимного вальца

на шпалу;

п — число ножевых

головок;

wr

и wn

— коэффициенты

сопротивления

движению

груза по

роликам и прижимного вальца по шпале,

wr

= 0,05

и wn = 0,2.

Прижимное

усилие

определяется

по условиям сцепления

груза

с прижимным

вальцом

Рп==К(РУ2-дш,г)

^

l-in

±

wn

где f i n

— коэффициент сцепления

груза с вальцом, для гладких валь­

цов р,п =

0,3 и для рифленых. р,п

=

0,7;

(Хг

— коэффициент

сцепления

груза с

роликами транспортера;

Иг = I V

Если прижимной валец приводной, то в знаменателе следует

взять

знак плюс.

Расчет

шпалоокорочного

станка

Ц е л ь р а с ч е т а

— определение

основных

параметров

станка

и по­

требной

мощности двигателя.

И с х о д н ы е

д а н н ы е :

часовая

производительность

станка

Я ч =

= 80 шпал/ч, станок

периодического действия с одной ножевой

головкой

бара­

банного типа; отношение скоростей

надвигания и обратного хода л 0 = 0,4; над­

вигание

посредством

тележки

с канатной

тягой (см. рис. 35, а);

скорость

реза­

ния v =

25 м/сек;

число ножен — 4; угол резания б =

рад; угловая скорость

ножевой

головки — 150

рад/сек.

4

О п р е д е л е н и е

о с н о в н ы х

п а р а м е т р о в .

Величина

пути

надвигания А н =

^-ш + 'о при /0 =

1,25 м.

L„ = 2,75 +

1,25= 4 м.

Средняя

скорость надвигания

при пП

=

2 и ЛГП =

0,75, формула (385),

4-2(1 +0,4)-80

v„. en =

5

=

0,33 м сек.

о =

=

= 0,33 м.

С =

= 0,0037 м.

sin v = — =

0,011 и у = 0,017 рад,

340

/г = 6 + — ( 1

— cos 0,017) s 6 мм.

2