Файл: Бучило Э. Очистка сточных вод травильных и гальванических отделений.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 08.07.2024
Просмотров: 135
Скачиваний: 1
меняется устройствами, работающими по непрерывному способу.
Определение конструктивного объема камеры реак ции начинается с определения цикла ее работы, который должен состоять из следующих операций: заполнения камеры сточными водами, химической реакции и опо рожнения камеры от сточных вод. При этом время на полнения должно быть примерно на 20% больше вре мени остальных операций; это составляет необходимый резерв времени на непредвиденные случаи.
Преимущественно продолжительность полного цикла принимают равным 4 или 8 ч, в зависимости от коли чества сточных вод и применяемых химических про цессов.
Рабочую емкость камеры реакции подсчитывают умножением средней интенсивности подачи сточных вод на установленную продолжительность цикла. Подсчитан ная таким образом рабочая емкость реакционной ка меры соответствует лишь условиям средней подачи сточных вод, поэтому необходимо ее увеличить на зна чение коэффициента неравномерности подачи сточных вод за цикл. Этот коэффициент равен отношению макси мального количества сточных вод, подаваемых за один цикл, к среднему значению.
Затем подсчитанная подобным образом рабочая ем кость камеры увеличивается на 10—15% для сохранения соответствующего пространства между зеркалом жидкости и кровлей над камерой.
Полный объем камеры реакции подсчитывают по формуле
V |
— у |
_і_ V |
(6) |
где |
об |
раб 1 рез 1 |
|
|
|
|
|
|
^ р а б = |
U a Q f, |
(7) |
Уоб — полный объем камеры реакции; |
|
||
Ураб — рабочий объем камеры реакции; |
|
||
Урез — резервный объем камеры реакции; |
сточных |
||
а — коэффициент |
неравномерности подвода |
вод за цикл;
Q — средняя интенсивность подачи сточных вод; t •— продолжительность цикла.
Вторая камера реакции должна иметь идентичную общую емкость. На станциях периодической очистки
88
(см. рис. 22) при определении цикла работы реакцион ных камер необходимо также учитывать характер ра боты камеры общей нейтрализации сточных вод. Цикл работы этой камеры должен быть синхронизирован с работой остальных камер реакции и отстойников.
Реакционные резервуары проточного типа
Реакционные резервуары проточного типа значитель но отличаются емкостью и конструктивными решения ми от выше рассмотренных резервуаров (камер) перио дического действия. В этих резервуарах преимуществен но применяют самотечное движение сточных вод. Это может быть каменная конструкция (обычно для нейтра лизации сточных вод травильных отделений) или изго товленная из стального листа, соответственно защищен ная от химического влияния реакционной среды.
Так как емкость отдельных камер реакции подсчиты вают с учетом необходимого времени для вспомогатель ных операций и химических реакций при заданной ин тенсивности протекания сточных вод, то в устройствах этого типа нельзя превышать максимальную интенсив ность протекания сточных вод. Одновременно, учитывая заданные допустимые пределы колебаний концентра ций загрязненности в сточных водах, по величине кото рых отрегулировано автоматическое управление, не сле дует допускать очень резких колебаний концентраций. Как уже упоминалось, это достигается установкой усреднительных резервуаров, из которых сточные воды с помощью насосов перекачиваются с постоянной произ водительностью.
Конструктивные решения отдельных устройств, слу жащих для автоматического обезвреживания сточных вод непрерывным методом, могут быть различными. Благодаря их меньшим размерам по сравнению с уст ройствами периодического действия их часто устанавли вают в специально выделенных помещениях по сосед ству с производственными отделами.
Камеры реакции оборудованы преимущественно ме ханическими мешалками и вентиляционными устройст вами. Дозирование реагентов и контроль за протекани ем реакций автоматизированы.
Учитывая малую емкость камер реакции по сравне нию с количеством протекающих через них сточных вод
89
необходимо своевременное поступление сигнализации о всех изменениях в химическом составе сточных вод. Для этой цели датчики контрольных приборов должны находиться в таких местах у камеры і(резервуара), что бы передаваемая информация была по возможности наиточнейшей. 'Выбор места зависит от многих факто ров и прежде всего от формы реакционного резервуара, вида и интенсивности перемешивания сточных вод, а также емкости резервуара и интенсивности протекания сточных вод. Из-за сложности теоретических расчетов место для датчиков обычно определяют эксперимен тально.
2. У С Т Р О Й С Т В А Д Л Я У Д А Л Е Н И Я В З В Е С Е Й И З С Т О Ч Н Ы Х В О Д
Отстойники
Они являются самыми удобными устройствами, слу жащими для отделения взвесей от жидкости.
Условия работы отстойников зависят от характера осадка (зернистый, хлопьевидный, студенистый) и тре буемой степени осветления жидкости. Теоретически для расчета отстойника необходимо знать кинетику осажде ния взвеси и ее количество, которое определяют с уче том соответствующих лабораторных измерений. На практике зная характерные свойства взвесей, образую щихся в данной группе сточных вод, определяют ско рость протекания сточных вод через отстойник, время пребывания сточных вод в отстойнике и гидравлическую нагрузку отстойника.
Скорость протекания сточных вод находится в преде лах 0,1—10 мм/с (при хлопьевидной взвеси) и*^ преде лах 1—50 мм/с (при зернистой взвеси), а время пребы вания сточных вод в отстойнике — от нескольких десят ков минут до 2—4 ч.
Хорошая работа отстойника зависит в значительной степени от равномерности протекания сточных вод, что достигается применением специальных перегородок и выдерживанием соответствующих пропорций между ос новными размерами отстойника.
По направлению движения жидкости проточные от стойники делят на горизонтальные и вертикальные. Го ризонтальные отстойники могут быть прямоугольными —
90
с параллельным движением потоков жидкости и ради альными — с лучевым протеканием жидкости от центра к периферии.
При подсчете размеров прямоугольного отстойника принимают, что протекающая через него жидкость течет с одинаковой скоростью через все его поперечное сече ние, а скорость осаждения взвеси постоянна.
Подсчитывая глубину отстойника следует помнить, что в нем будет быстро скапливаться осадок, для кото рого необходимо предусмотреть соответствующую ем кость.
Конструктивная глубина отстойника может быть выражена в виде суммы
Ң |
= Н раб + Н ос + |
Я доб > |
(8) |
|
где Н — общая глубина, м; |
|
|
||
Яраб — глубина потока жидкости, м; |
осад |
|||
Нос — глубина |
части |
отстойника, занимаемая |
||
ком, м; |
выше |
зеркала |
жидкости до |
верхней |
Ндоб — глубина |
кромки отстойника, м.
В горизонтальном отстойнике скорость движения про извольной частички, более тяжелой, чем жидкость, опре деляется векторной суммой двух скоростей: Ѵо— верти кального осаждения под влиянием силы тяжести и ѵ — горизонтального перемещения со струей жидкости. При этом легко доказать, что в отстойнике длиной L и глуби ной потока жидкости Нѵа§ задерживаются только те частички, которые пересекают дно резервуара или по верхность осадка. Из этого следует зависимость
öo/f = tfpa6/L, |
(9) |
из которой можно определить необходимую длину от стойника, обеспечивающего задержание взвесей, харак теризующихся скоростью осаждения н>Ио, откуда
L = V |
tfpa6. |
( 10) |
^0 |
|
Так как условия осаждения осадков в отстойнике не совпадают с выше рассмотренными теоретическими дан ными вследствие неравномерного распределения пото ков воды по всей глубине и ширине протекаемого слоя, а также вследствие других причин, то необходимо уве-
9]
Личить теоретически подсчитанную глубину отстойника на 20—50%:
ір.. = о Т- Яр.« • |
<“> |
ѵ0 |
|
где а = 1,24-1,5 зависит от отношения L/Яраб и тем мень |
|
ше, чем больше это отношение. Обычно |
|
L x 10# ра6. |
( 12) |
Расчетное время t протекания жидкости через отстой-' ник при скорости осаждения взвеси ѵ0 описывается уравнением
/== Я раб/°0 = ^ - |
(13) |
Из уравнения следует, что продолжительность пре бывания жидкости в отстойнике зависит от глубины от стойника (при той же эффективности очистки сточной воды).
Ширина прямоугольного отстойника определяется из уравнения
В = Q/v Яраб, |
|
|
(14) |
где В — ширина отстойника, м; |
стачных |
вод, |
м3/с» 3 |
Q — интенсивность подвода |
|||
поперечное сечение струи жидкости, протекаю |
|||
щей через отстойник, — из уравнения |
|
||
Я = ЯЯ раб * |
|
(15) |
|
Получается общее уравнение |
|
|
|
Lраб B = F осад |
|
|
( і б ) |
где Fосад — поверхность зеркала |
жидкости |
в отстойни |
|
ке, м2. |
|
|
|
Часто пользуются значением так называемой гидрав |
|||
лической нагрузки отстойника [интенсивности |
протека |
ния сточных вод (м3/с)*, приходящейся на 1 м2 поверх ности зеркала жидкости отстойника], что характеризует способность отстойника задерживать взвеси определен ного рода.
В отличие от прямоугольного отстойника скорость протекания жидкости в радиальном отстойнике изменя ется от центра к периферии. При упрощенных расчетах
* В С С С Р принято м3/ч на 1 м2.
92