Файл: Сытник В.С. Строительная геодезия.pdf

ной осью теодолита, а поперечные промежуточные — откладыва­ нием проектных расстояний шага элементов с помощью стальной рулетки.

Во втором случае, когда основные оси закрепляются одинарны­ ми осевыми знаками, теодолит устанавливается над осевым зна­ ком а, и коллимационная плоскость его ориентируется по осевому •знаку а', закрепляющему второй конец данной оси, над которым устанавливается визирная цель. Детальное построение продольной

Рис. 13. Детальная разбивка осей фундаментов створным методом

оси А—А и поперечных осей 1—1, 2—2 и т. д. на опорной поверх­ ности элементов данного ряда производится аналогично первому способу.

Таким образом, указанные способы детального построения разбивочных осей отличаются друг от друга только ориентированием коллимационной плоскости трубы теодолита.

Разбивочная ось, вынесенная на опорную поверхность элемен­ тов, закрепляется путем нанесения керна на закладных металли­ ческих пластинах или прочерчиванием карандашом по бетону с откраской.

На величину поперечного сдвига створной разбивочной точки оказывают влияние ошибки центрирования теодолита ( т цт), ре­ дукции визирной цели ( т рц) и собственно визирования (та).

Тогда для рассмотренных случаев суммарные ошибки М деталь­ ного геодезического построения осей можно определить соответ­

* С. М. К у з н е ц о в . Геодезические работы при проектировании и строи­ тельстве гидротехнических сооружений. М., Геодезиздат, 1960.

=тт — qmn.

Вслучае парных осевых знаков коэффициенты К и q практи­ чески всегда значительно больше единицы, так как s2 в полторадва раза больше Si, а ошибки центрирования теодолита и визир­ ной цели в несколько раз превосходят ошибку визирования тъ в связи с малым расстоянием s,.

Вслучае одинарных осевых знаков s2 всегда меньше Si и коэф­ фициент К в большинстве случаев близок к 0,5, а ошибки центриро­

вания теодолита и визирной цели во многих случаях будут близки к ошибке визирования в связи с многократным увеличением рас­ стояния X, т. е. с~ 1.

Поэтому точность детальной разбивки оси способом створов в случае одинарных осевых знаков будет в несколько раз точнее, чем при парных осевых знаках.

На точность построения створа этим методом оказывают влия­

Рис. 14. Детальная разбивка осей фундаментов методом установки инструмента в створ

В условиях, исключающих возможность постановки теодолита над осевыми знаками или при отсутствии видимости. между ними, применяется метод установки инструмента в створ, и выполняется он в следующем порядке.

Теодолит устанавливается в некоторой точке 1', расположен­ ной приблизительно в створе AB (рис. 14) и фиксирующей положе­ ние фундамента. Одним приемом измеряется угол ßi между нап­

41

равлениями на конечные осевые знаки, после чего вычисляется ве­ личина смещения от створа d\ по формуле

где (180°—ß)' — угол в минутах;

•S1, So — расстояния между промежуточной точкой и ко­ нечными осевыми знаками.

Отложением отрезка d\ находится проектное положение створ­ ной точки 1, в которой с необходимой точностью измеряется угол ß2 и вновь вычисляется смещение d2. Перемещением теодолита на головке штатива находится и закрепляется окончательное положе­

увеличивая число приемов измерения угла. Рассмотрим пример с применением формулы (30).

При построении центра фундамента на 200-метровом створе углы измеряли одним полным приемом теодолитом ТЗО (шр= 30").

Ошибки /пц=0,5 мм, тр = 0,5 мм и /Иф=1,5 мм.

И. Ф. Болгов предложил следующую формулу для предвари­ тельного расчета точности детального построения створа разби­ вочной оси с применением подвижной марки:

42

Для детальной разбивки створа В. Д. Большаков [3] предложил новый способ, основанный на измерении параллактических углов с помощью окуляного микрометра или дальномерной насадки ти-

Рис. 15. Детальная разбивка оси способом измерения малых параллакти­ ческих углов

па ДН-8. Сущность этого способа применительно к рассматривае­ мым случаям заключается в следующем.

На разбивочной оси АА\ длина которой s, предварительно на­ мечаются места положения фундаментов через sit начиная от од­ ной из конечных точек А (рис. 15). Разбивка мест положения фун­ даментов по створу сначала производится приближенно, с ошиб­ кой порядка нескольких сантиметров. Расстояния между попереч­ ными осями фундаментов, предварительно вынесенными, измеряют­ ся с заданной точностью.

Для отыскания величин, характеризующих отклонения центров фундаментов от створа оси АА\, производятся следующие измере­ ния. В точке А устанавливают теодолит, труба которого снабжена окулярным микрометром, цена оборота которого определена зара­ нее. В направлении точки А\ в 1,5—2 м справа или слева от нап­ равления линии АА ], например в точке Л /, устанавливают марку. В точках /, 2, 3,..., п последовательно устанавливают вторую (пе­ редвижную) марку и между направлениями на марку А / и пере­ движную измеряют с помощью окулярного микрометра параллак­ тические углы а ь ОС2,..., а„.

Отклонения от условного створа (линии АА[) до искомого (линия АА\) вычисляют по формулам

43

1

р

«2 Г \

Л ' , = — (s — S„)

Р

(-?*)

Измеренными элементами, в формулах (32) являются углы и длины линий. Тогда средняя квадратическая ошибка

(33)

Если при возведении зданий и сооружений имеется возмож­ ность устанавливать марки в точках 1, 2 ,...,п примерно на одной вы­ соте, то углы di, а2,...,схп рекомендуется измерять дальномером двойного изображения типа ДН-8. Точность измерения параллак­ тического угла одним приемом в благоприятных условиях харак­ теризуется средней квадратической ошибкой та = 0,"6. Следова­ тельно, измеряя параллактические углы девятью приемами, можно свести та к величине 0 ,"2 .

Таким образом, получив из измерений углы аі, а2,...,аті и отрезки ль s2,...,sn и вычислив по формулам

(34)

6ха =*хп — х п

поправки 6*,, 5Хз ,..., 6* , откладывают их вправо или влево от

створа линии А А / и фиксируют створ линии AAt; точность опре­ деления последнего будет удовлетворять требованиям, предъявляе­ мым к точности разбивки мест положения фундаментов.

Разбивка для установки опалубки при устройстве монолитного ростверка заключается в построении на. обноске всех осевых ри­ сок, закреплении между одноименными осями струн или причалок, проектировании отвесами осей на дно котлована, разбивке на дне котлована внутренних граней опалубки, нивелировании основания низа ростверка и верха опалубки. До начала работ по разбивке

44

свайного поля строительная площадка должна быть спланирова­ на в соответствии с проектом. На расстоянии 7—10 м от основных осей устанавливают обноску, к которой прикрепляют опорную доску. Ее верхний обрез должен соответствовать отметке пола пер­ вого этажа. Забитыми на обноске гвоздями фиксируют положение основных осей. При разбивке мест погружения свай стальную лен­ ту или рулетку натягивают между двумя точками цифровой оси. Нарастающим итогом от одной из основных осей промеряют рас­ стояние до мест погружения свай и эти места закрепляют кольями или металлическими штырями, а на расстоянии 7—10 см от них ус­ танавливают сторожки.

Вершины контура фундамента получают путем линейных проме­ ров от вынесенных точек и закрепляют на дне кбтлована деревян­ ными кольями с вбитыми в них гвоздями.

Для возведения монолитных бетонных и железобетонных фун­ даментов устраивается опалубка, которая должна быть точно уста­ новлена как в плане, так и по высоте и на которую выносятся раз­ бивочные оси. Разбивка опалубки в плане производится при помо­ щи стальной компарированной рулетки.

Проектные отметки верхней опорной плоскости фундамента или дна стакана выносят на стенки опалубки от строительных реперов с помощью нивелира.

Расчет допустимых средних квадратических погрешностей де­ тального построения разбивочных осей зданий и сооружений ре­ комендуется выполнять по формулам, приведенным в табл. 4. Эти формулы рекомендованы ученым советом ЦНИИОМТП Госстроя

СССР к внедрению в строительном производстве.

* $ — проектное значение длины отрезка в мм.

При предварительном расчете точности в ППГР с использова­ нием формул табл. 4 необходимо учитывать, что:

— с •точностью первого класса производится детальное пост­ роение разбивочных осей на опорной плоскости фундаментов про­ мышленных зданий из металлического каркаса, оснащенных слож­ ным технологическим оборудованием, на исходном горизонте мно­ гоэтажных жилых и общественных зданий повышенной этажности (свыше 12 этажей);

45