Файл: Куинджи А.А. Автоматическое уравновешивание роторов быстроходных машин.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 13.07.2024
Просмотров: 157
Скачиваний: 0
|
ра (вместе с подшипниками и опорными корпусами), |
||||
|
т. е. технологией изготовления изделия, и не являет |
||||
|
ся функцией времени. |
|
|
|
|
|
При анализе погрешностей изготовления достаточ |
||||
|
но большого числа роторов, которые влияют на ста |
||||
|
ционарную часть £'(*), как правило, оказывается, что |
||||
|
разброс точек, характеризующих |
эти погрешности, |
|||
1"(Х) |
подчиняется закону, близкому к нормальному; |
ко |
|||
|
— нестационарная часть случайной составляющей, |
||||
|
торая определяется условиями |
работы |
объекта и |
||
|
стабильностью конструкции. |
|
|
|
|
|
Например, температурное поле, газодинамические |
||||
|
силы, раскрытие стыков в работе в силу тех пли иных |
||||
|
обстоятельств определяют нестабильную |
жесткость |
|||
|
системы, поэтому нестационарная составляющая |
яв |
|||
|
ляется функцией времени. Она, кроме того, является |
||||
|
функцией нескольких* параметров, |
часть |
которых |
||
|
нельзя назвать независимыми, но |
оценить |
взаимное |
влияние многих факторов, возникающих в процессе работы, т. е. определить коэффициенты корреляции, практически невозможно.
Итак, процесс колебаний турбомашин, а следовательно, и фун кции, характеризующие его, можно представлять следующим образом: на собственные свободные колебания ротора наклады ваются вынужденные колебания, которые являются случайными и, в свою очередь, делятся на стационарную и нестационарную части.
На оборотах, близких к критическим, формы колебаний ро тора близки к собственным, на оборотах, значительно отличаю щихся от критических, преобладают вынужденные формы коле баний системы, при этом на некоторых турбомашинах очень велико влияние нестационарных случайных составляющих, ис кажающих формы колебаний системы и амплитудно-частотные характеристики ее. Принципиально детерминированную состав ляющую или собственные формы колебаний реальной системы можно определить достаточно точно расчетно-эксперименталь ным методом, но при этом следует иметь в виду сложность такой работы и невозможность учесть нестабильность конструкции в ра бочих условиях.
Проанализировать суммарное влияние детерминированной и случайной составляющих можно по экспериментальным резуль татам, используя полученные зависимости реакций опор, ампли туд вибраций корпуса или ротора турбомашины от оборотов. Чтобы оценить и отделить влияние некоторых рабочих условий на нестационарную составляющую упругой линии ротора или амплитудно-частотной характеристики, необходимо сравнить ре зультаты экспериментов в вакуумной камере с результатами, по
59
лученными на горячем двигателе. Для анализа таких данных необходимо воспользоваться методами математической стати стики. Вышеприведенные примеры показывают, что описать динамику реальных авиационных ГТД линейными уравнениями II воспользоваться этими уравнениями при уравновешивании ро торов для определения величины и фазы уравновешивающих грузов не всегда возможно.
В то же время использование методов математической стати стики хотя и не позволяет точно описать пли предсказать резуль тат отдельного эксперимента по измерению параметров вибрации или дисбалансов, но дает возможность по средним результатам измерений при достаточно большом числе опытов сделать опре деленные выводы и дать практические рекомендации по улучше нию эффективности балансировки ротора и снижению вибропе регрузок ГТД.
Ниже будет дан пример использования методов математиче ской статистики при анализе внбросостоянпя и разбалансировки турбомашин.
СТ А Т И СТ И Ч ЕСК И Й А Н А Л И З В И Б Р О СО СТ О Я Н И Я И Р А ЗБ А Л А Н С И Р О В К И Н ЕК О ТО РЫ Х
Т Р А Н СП О Р Т Н Ы Х Т УРБО М АШ И Н
При исследовании динамики некоторых отечественных транс портных турбомашин было замечено, что их роторы проявляли нестабильность конструкций на рабочих оборотах, а это, в свою очередь, отражалось на амплитудно-частотных характеристиках, а также подтверждалось значительной разбалансировкой рото ров после заводских испытаний. При попытке установить анали тическую зависимость между вибрациями корпусов этих турбо машин и дисбалансами роторов получили зависимость в виде поля точек; при введении более эффективного способа баланси ровки роторов, учитывающего их прогиб в работе, это поле сме стилось вниз по оси амплитуд (рис. 47). Тогда для анализа эф фективности уравновешивания и влияния на нее некоторых тех нологических и конструктивных мероприятий воспользовались методами математической статистики [30].
Используя эти методы при анализе собранных статистических данных, удалось оценить влияние некоторых конструктивных н технологических факторов на разбалансировку ротора и вибросостояние турбомашины.
Так, например, был проведен ряд конструктивных мер по повышению стабильности конструкции роторов. Основная из них — введение нового способа соединения дисков между собой.
Роторы этой транспортной турбомашины представляют собой диски с цилиндрическими поясками, которые напрессовываются друг на друга. Для сохранения стабильности конструкции ро-
Ö0
тора натяг выбирается так, чтобы под действием центробежных сил и температурных воздействий он не уменьшался. В каждой паре сочленяющихся дисков сверлятся и развертываются отвер стия под запрессовку штифтов, скрепляющих диски и передаю щих крутящий момент. Было замечено, что такого рода соеди нение не всегда обеспечивает достаточную стабильность конст рукции ротора на рабочих оборотах, и было предложено применить соединение вильчатого типа (рис. 48).
Рис. 47. Зависимость амплитуды |
Рис. 48. Способы соединения дисков ро |
вибраций корпуса ГТД от дисба |
торов ГТД : |
ланса ротора при различных ме |
я—обычный невнльчатый; б—вильчатый |
тодах балансировки: |
|
/—балансировка по старой технологии; |
|
2—балансировка по новой технологии |
|
Анализ влияния такого типа соединений был проведен по ста тистическим данным распределения дисбаланса в роторах виль чатого и невильчатого типа соединений. Одновременно анализи ровалось влияние лопаток на распределение дисбалансов в дан ных роторах. Сравнивались данные, полученные на роторах виль чатого и невильчатого типа соединений с лопатками и без лопаток. Результаты статистической обработки представлены на рис. 49. На основании полученных результатов по данным рото рам можно сделать следующие выводы.
Разбалансировка роторов после заводских испытаний значи тельна. Среднее значение дисбаланса увеличивается до 9 раз по сравнению с исходным.
Сравнивая два типа 'Соединений вильчатый и невильчатый, можно сказать, что хотя средняя величина изменения дисбалан са вильчатых соединений роторов без лопаток возросла незна чительно, они являются более стабильными и имеют меньший разброс по величине дисбаланса.
Сравнение результатов испытания ротора с лопатками и без лопаток дает возможность сделать следующий вывод: дисбаланс ротора после заводских испытаний создается в основном не за счет лопаток, а за счет изменения дисбаланса бочки ротора как при вильчатом, так и невильчатом типе соединений ротора.
Ü1
Как было показано выше, роторы с вильчатым типом соеди нения дисков обеспечивают большую стабильность конструкции. Это значит, что разброс значений случайной величины около ее математического ожидания (дисперсии) при замере дисбалансов у таких роторов оказывается меньше, что, в свою очередь, умень шает дисбалансы, возникающие на рабочих оборотах, и вызыва ет снижение общего уровня вибрации двигателя.
S
q, гс-см
Рис. 49. График изменения дисбалан |
Рис. 50. График влияния способа |
||||
са ротора турбины ГТД по одной из |
соединения |
дисков на |
среднюю |
||
опор после заводских испытании в |
статистическую |
величину |
макси |
||
зависимости от типа соединения дис |
малыши амплитуды вибрации ГТД |
||||
ков: |
по данным |
всех заводских |
испы |
||
/—роторы с обычным соединением дисков; |
|
таний: |
|
|
|
2—роторы с вильчатым соединением дисков |
/—роторы с обычным соединением дис |
||||
|
ков; 2—роторы с |
вильчатым |
соединени |
||
|
|
ем |
дисков |
|
|
Результаты анализа статистических данных по максимальным амплитудам вибраций двигателей с роторами различного типа соединений дисков также подтверждают эти положения.
Анализировались статистические данные двух газотурбинных двигателей, один из которых имел роторы с вильчатым типом соединения дисков, а другой — с невильчатым.
На рис. 50 представлены результаты обработки статистиче ских данных по максимальным амплитудам вибраций ГТД на всех испытаниях.
На рис. 51 аналогичные данные, но обработанные по конт рольным испытаниям.
Кроме того, анализировались данные вибрации корпусов турбины этих двух двигателей. Результаты представлены на рис. 52.
Анализ всех этих графиков выявляет тенденцию к снижению общего уровня вибраций ГТД с роторами вильчатого типа соеди нения дисков.
62
Это значит, что более стабильные по конструкции роторы в меньшей степени разбалансируются на рабочих оборотах и, сле довательно, уровень колебаний всей машины, возбуждаемой та
кими роторами, значительно ниже.
Стабильность конструкции, а следовательно, разбалансиров ка роторов и вибрации корпусов зависят не только от конструк тивных факторов, но и от технологических. Применение стати стических методов анализа вибросостояния двигателя от техно-
Рис. 51. График влияния способа сое |
Рис. 52. .График влияния способа |
|||
динения дисков на среднюю статисти |
соединения |
дисков па |
среднюю |
|
ческую величину максимальной ам |
статистическую |
величину |
макси |
|
плитуды вибраций ГТД на контроль |
мальной амплитуды вибраций кор |
|||
ных испытаниях: |
пуса турбины по данным всех за |
|||
/—'роторы с обычным соединением дисков; |
водских |
испытаний: |
||
2— |
2 |
|
|
|
роторы с вильчатым соединением дисков |
|
|
|
|
|
У—роторы с обычным соединением дис |
|||
|
ков; —роторы |
с |
ішльчатым |
соединени |
|
|
ем |
дисков |
|
логических факторов можно проиллюстрировать на следующем примере. Качество штифтовки роторов является одним из нема ловажных факторов, влияющих на вибрацию ГТД. На вышеопи санных транспортных турбомашпнах было улучшено качество штифтовки роторов: были изменены натяги, улучшено качество обработки поверхности и т. д.
В результате этого средний уровень вибрации двигателя сни зился, что видно из графика на рис. 53. Эти примеры подтверж дают, что разбалансировка в рабочих условиях в той или иной степени наблюдается в роторах любой конструкции, однако осо бенно заметна она у составных роторов со штифтовым и болто вым и другими видами соединений дисков между собой.
Дисбаланс у некоторых роторов после определенной наработ ки нередко превышает допустимые нормы, что влечет за собой рост виброперегрузок на машине, снижение ее ресурса и т. д.
63