Файл: Девятых Г.Г. Глубокая очистка веществ учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 123
Скачиваний: 0
и вверху ректифицирующей части будет при этом посто янной величиной. Этим отношением обычно и характери зуют разделительную способность ректификационной колонны, разумеется, три заданных условиях проведения процесса.
Исходя из задачи глубокой очистки веществ, анализ работы ректификационной колонны будем проводить для случая, когда содержание примеси (редкого компонен та) в разделяемой бинарной смеси незначительно по сравнению с содержанием основного вещества, т. е. для случая разбавленных растворов. При этом можно при нять, что такая бинарная смесь 'близка к идеальной, что скорости потоков жидкости и пара по высоте колонны не меняются, а количества жидкости и пара в ректифициру ющей части постоянны.
§5. Тарельчатые колонны
Вколоннах этого типа, как уже отмечалось, ректифи цирующая часть содержит ряд чередующихся специаль ных устройств—тарелок для осуществления контакта между стекающей сверху жидкостью и идущим снизу па ром. В практике используется много конструкций таких
устройств. Схема действия одного из них — колпачко- Хо у,
вой тарелки—-приведена на рис. 13.
Как видно из рис. 13, на каждой тарелке происходит перераспределение компо нентов смеси между жид костью и паром. Чем лучше условия контакта (адиабатичность, скорость потоков, количество жидкости на та релке, время процесса и т. д.), тем ближе 'будет со отношение между составами жидкости и пара на тарелке к равновесному. В предель ном случае это соотношение становится равновесным. Тарелка, соответствующая такому разделению, назы-
Рис. 13. Схема ректифицирую щей части тарельчатой колон ны:
А'о — мольная доля примеси в ис ходной смеси, поступающей в ко
лонну; |
Л'], |
Хц, |
х3 |
— мольная |
|
доля |
||
примеси |
в |
жидкости |
на |
первой, |
||||
второй |
и третьей |
тарелках |
соот |
|||||
ветственно; |
i/i, |
r/j, |
i/з — мольная |
до |
||||
ля |
примеси |
в паре |
н а д |
первой, |
вто |
|||
рой |
и |
третьей |
тарелками соответ |
|||||
|
|
|
ственно |
|
|
|
вается теоретической тарелкой (ТТ), или теоретической ступенью' (ТС).
1. Фактор разделения в стационарном состоянии и безотборном режиме
Составим уравнение материального баланса по ред кому компоненту для отдельной тарелки колонны в соот
ветствии с |
принятой схемой |
(рис. |
13). Когда |
в колонне |
|||
уже достигнуто стационарное |
состояние, т. е. когда изме |
||||||
нения составов жидкости |
и пара на любой тарелке |
не |
|||||
происходит, то для первой тарелки |
(счет ведется сверху |
||||||
вниз) |
Lxu = lyi |
+ Pxpt |
|
|
(П-16) |
||
|
|
|
|||||
где L — скорость потока |
жидкости, |
моль/'см2 |
• сек; |
I — |
|||
скорость потока пара, моль!см2-сек; |
Р— скорость отбора |
||||||
продукта, |
моль/см2-сек; |
х0 — мольная |
доля |
примеси |
в |
исходной смеси; у\ — мольная доля примеси в паре, поки
дающем первую тарелку; Хр — мольная |
доля примеси |
в |
||||||
отбираемом продукте. |
Соответственно |
уравнение мате |
||||||
риального баланса |
для |
t-й тарелки будет иметь вид |
|
|||||
|
I j f , _ ! = |
Uji + |
Рхр. |
|
|
(II-17) |
||
Из соотношения |
(П-16) |
следует, что |
в безотборном |
|||||
режиме (Р = 0 и, следовательно, |
L = l) |
х0 |
= у\. Аналогич |
|||||
но из (П-17) следует, что |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
*1-1=*У1, |
|
|
(4-18) |
|||
т. е. в стационарном состоянии |
и безотборном |
режиме |
||||||
работы колонны концентрация |
редкого |
компонента |
в |
|||||
жидкости, стекающей с |
(i—1)-й |
тарелки, |
равна |
его кон |
центрации в паре, поступающем с соседней, нижележа щей i-ii тарелки.
Так как при принятой схеме очистки примесь концен трируется в паровой фазе, то, отождествляя реальную та релку в 'колонне 'С теоретической и исходя из определения теоретической тарелки, имеем
- = о. (II-19)
Подстановка (II-18) в |
(II-19) |
дает |
|
|
Xi-X\xi |
= а. |
(П-20) |
Составляя п уравнений |
в виде |
(П-20) для t = 0, 1, 2, |
п, |
42
где п — число теоретичеоких тарелок в ректифицирую
щей части колонны, и перемножая соответственно |
левые |
и правые части этих уравнений, получим |
|
F о = x„lx0 = а-". |
(11-21) |
Соотношение (П-21) представляет собой видоизменен ную применительно к глубокой очистке веществ форму широко известного уравнения Фенске; уравнение выведе но независимо также Ундервудом.
Величина .F0 называется фактором разделения в без отборном режиме. Фактор разделения определяет разде лительную 'способность колонны. Чем больше величина Fa отличается от а, тем больше эффект разделения, до стигаемый в ректификационной колонне, по сравнению с эффектом разделения при обычном иопарении жидкости. Уравнение (П-21) наглядно отражает многоступенча тость процесса ректификации и большую ее эффектив ность по отношению к простой перегонке. В это уравнение входит величина п — число теоретических тарелок (ЧТТ). В действительности разделение, достигаемое на реальной тарелке, всегда меньше теоретического. Практически межфазовое разделение на реальных физических тарел ках в колонне составляет лишь долю (50—70%) от того разделения, которое соответствует теоретической тарелке и характеризуется соотношением (П-19). Эта доля носит название коэффициента полезного действия (к.п.д.) та релки. Из многочисленных литературных данных извест но, что к.п.д. тарелок различных конструкций существен но отличаются-друг от друга. Таким образом, для оценки разделительной способности тарельчатой колонны, поми
мо знания величины та и числа реальных тарелок в колон- - не, необходимо знать также и величину к.п.д. этих таре лок при выбранных условиях проведения процесса.
Уравнение (П-21) может быть использовано для при ближенного определения величины а интересующей сме си. С этой целью вначале, с помощью разгонки стандарт ной смеси с известным значением коэффициента разделе ния, определяется ЧТТ колонны. Найдя значение F0, достигаемое при ректификации интересующей смеси на этой же колонне и при тех же условиях, т. е. положив, что величина ЧТТ данной колонны постоянна, можно по уравнению (П-21) вычислить значение а для этой смеси. Точность такого определения невелика, поскольку к.п.д. тарелки зависит от природы разделяемой смеси.
43
2. Влияние скорости отбора продукта на фактор разделения
Для колонны, работающей в отборном режиме, имеет место следующее уравнение баланса потоков:
L = l +Р. |
(11-22) |
Вводя величину |
степени |
отбора |
p = P/L |
из соотношения |
||||
(II-17) е учетом |
(11-22), |
получаем |
|
|
||||
|
Xi-i |
= |
Q — p)yi |
+ pxP- |
|
(П-23) |
||
Уравнение вида (П-23) обычно называется |
уравнением |
|||||||
рабочей линии |
колонны. |
|
|
|
|
|
|
|
Положим, что и в отборном режиме для любой тарел |
||||||||
ки колонны будет справедливым выражение |
(П-19), ко |
|||||||
торое запишем в виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yi = axi = xt + zxi. |
|
(11-24) |
|||||
Подставляя (П-24) в (П-23), |
после некоторых преобра |
|||||||
зований будем |
иметь |
|
|
|
|
|
|
|
|
л-,_! = xs + |
tcp |
(xi + dp), |
|
(11-25) |
|||
где Cp = \ — р—Ь, dp = |
Ъхр |
|
p |
|
|
|
||
|
|
|
t |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Введем вспомогательную функцию |
|
|
||||||
Тогда |
|
ft^xi |
+ dp. |
|
(П-26) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X i = 9,- — dp, |
xi-i |
= |
<j>,-_i — |
dp |
|
|||
и из уравнения |
(11-25) |
следует, что |
|
|
||||
|
<?,•_! = |
<?;(! + е е , ) . |
|
(II-27) |
Составляя п уравнений вида (П-27) аналогично (II-21), получим
где а' = 1 + гср = а (1 — р),
или, с учетом (П-26),
х„ + dp х0 + dp
44
После преобразований |
выражения |
(П-29) |
и, зная, |
что |
||||||
Хр = хп, |
имеем |
|
х„ |
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 — аб |
|
, |
(П - 30) |
|||
|
F |
= |
- J - |
= |
|
|
|
|
||
|
|
|
•*о |
|
{ i - p ) { a ( \ - p ) ] " - b |
|
|
|||
где F — фактор разделения в отборном режиме. |
|
|||||||||
Так |
как |
из |
соотношения |
(П-21) |
следует, |
что |
||||
н = — I n |
^ ° |
I то из |
(П-30) |
получаем |
|
|
||||
|
Ina |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 — аб |
|
|
(II-31) |
||
|
|
|
|
|
_ |
In [al\—p)\ |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
(1 |
- |
p)F0 |
l n |
" |
- В |
|
|
Уравнение (П-31) характеризует влияние скорости отбо ра продукта на разделительную способность колонны. Чем больше величина р, тем меньше будет величина фак тора разделения F при постоянстве остальных парамет ров процесса. Как следует из уравнения, для соответст вующей оценки величины F при заданной степени отбора необходимо знать фактор разделения в безотборном ре жиме Fa и коэффициент разделения а данной смеси. Чис ленные расчетыпо уравнению (П-31) показывают, что чем больше величина а, тем меньше влияет степень отбо ра р на величину фактора разделения, а чем больше зна чение F0, тем сильнее влияет изменение величины р «а разделительную способность колонны.
Представляет интерес оценка максимального значе ния /7Макс для получения продукта состава хр при исход ном содержании примеси х0 в разделяемой смеси. Эта оценка может быть произведена графически по наклону прямой, получающейся при построении рабочей линии [уравнение (11-23)] на диаграмме равновесия жидкость — пар данной бинарной системы в интервале концентраций
от х0 ДО хр, |
а также аналитически. В |
последнем случае |
|||
из уравнения рабочей линии имеем |
|
|
|
||
откуда |
•*0 = О — |
/>макс) УЧ + |
РмакчХр, |
(II-32) |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ w |
= У1~х° |
• |
|
(ii-зз) |
где /?макс — максимально |
У\ — хр |
|
отбора. |
||
допустимая степень |
|||||
Как уже |
отмечалось, при анализе |
работы |
ректифи |
кационной колонны часто оперируют величиной флегмового числа. В соответствии с (П-ЗЗ) из соотношения
45