Файл: Вуколов В.М. Детали из пластмасс в пневмогидравлических системах.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.07.2024
Просмотров: 121
Скачиваний: 0
При практическом определении удельных давлений гермети зации для поликапролактама, полиамида П-68 и полиформаль дегида следует учитывать некоторые особенности свойств материа лов. На основании экспериментальных данных установлено, что размер деформации и конечная площадь контакта существенно зависят: от величины нажатия на седло; качества обработки и под готовки уплотнительных поверхностей; времени воздействия уси лия на уплотняющую поверхность; температуры окружающей и
Рис. 30. Схема установки для испытания металлопластмассового клапана с помощью рычажнопт приспособления:
1 — испытуемый вентиль; 2 — рычажное при способление; 3 — запорно-дренажный вентиль; 4 — манометр; 5 — запорный вентиль G —
собственный вес рычага; Q — сила, с которой клапан от крывается под действием воздуха; — расстояние от опоры до центра клапана; /2 — расстояние от опоры до центра тяжести рычага; /3—расстояния от опоры до точки приложения нагрузки
рабочей среды; насыщенности влагой поверхности уплотнителя. Для получения надежных данных об изменении величины удель ного давления герметизации в зависимости от указанных факто ров выбранный материал проверяется в приспособлении рычаж ного типа, схема которого представлена на рис. 30.
Клапан ставится на седло в рычажное приспособление после соответствующей обработки (чистовой подрезки). Вначале кла пан прижимается к седлу только с усилием от веса рычага G. За тем под клапан подается сжатый воздух под различными давле ниями и определяется усилие на клапан в начальный момент про пуска воздуха (рис. 29). На рис. 31 приводится характеристика клапана из поликапролактама при испытании на рычажном при способлении. Среднее значение усилия, действующего на клапан
73
при начале пропуска воздуха, линейно возрастает с увеличением давления воздуха Р б. Обращает на себя внимание направление этой прямой при уменьшении Рб. Она пересекает ординату Рб — О при <2уп = 400 Я
где |
<7 уП— конкретное |
значение |
|
удельного давления |
гермети |
||||||||
|
зации |
при |
давлении |
|
рабочей |
среды |
равном |
|
нулю; |
||||
|
/ — площадь контакта. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Общий вид уравнения этой прямой |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
<7Уп — а + ЬРб, |
|
|
|
|
|
|
(3) |
|||
где |
а — удельное давление на уплотнительную поверхность кла |
||||||||||||
|
пана, необходимое для уменьшения зазоров, при Рб = 0; |
||||||||||||
|
b — коэффициент, |
характеризующий |
изменение |
удельного |
|||||||||
|
давления |
герметизации |
при возрастании давления Рб. |
||||||||||
|
|
|
|
|
На рис. 32 приводится |
||||||||
|
|
|
|
|
характер |
изменения |
qyn при |
||||||
|
|
|
|
|
нормальной |
и |
повышенной |
||||||
|
|
|
|
|
температурах для поликапро- |
||||||||
|
|
|
|
|
лактамовых |
клапанов. |
Как |
||||||
|
|
|
|
|
видно из графиков, значе |
||||||||
|
|
|
|
|
ние <7уп при изменении давле |
||||||||
|
|
|
|
|
ния отРб = 340ІО5 Н/м2 при |
||||||||
|
|
|
|
|
температуре 360 К несколько |
||||||||
|
|
|
|
|
ниже, чем при температуре |
||||||||
|
|
|
|
|
293—300 К. |
Причем |
при |
||||||
|
|
|
|
|
повторных |
испытаниях |
(при |
||||||
|
|
|
|
|
повышенных |
|
температурах) |
||||||
|
|
|
|
|
значения |
несколько |
|
ниже, |
|||||
|
|
|
|
|
чем при начальных испыта |
||||||||
|
|
|
|
|
ниях. |
Это |
явление |
можно |
|||||
Рис. 31. Гидравлическая характеристика |
объяснить тем, что на удель |
||||||||||||
ное давление |
герметизации |
||||||||||||
|
клапана |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
существенное |
|
влияние |
ока |
зывает продолжительность действия приложенной к уплотнителю нагрузки. В процессе испытаний при повторных замерах клапан частично разгружался путем сброса давления рабочей среды с последующей подачей ее для другого замера. На замеры уси лия уходило определенное время, которое менялось при каждом замере. Отсюда для всех графиков qyn = f (Рб) характерно пикообразное изменение удельного давления герметизации.
При температуре 360 К вследствие увеличения эластичности поликапролактама изменение величины усилия, а также время действия этого усилия на уплотнитель оказывают меньшее влия ние на изменение qyn, о чем свидетельствуют величины амплитуды отклонения qyn от среднего значения и количество точек
74
Рис. 32. Изменение удельного давления герметизации
при температуре |
окружающей среды 293—298 К (а) и |
|
360 К (б ):----------- |
первичные испытания;------------ |
вторич |
-д |
ные испытания |
|
сл |
|
|
с максимальным значением амплитуды. При температуре 293—300 К величина амплитуды и количество пик с большими амплитудами больше, чем при температуре 360 К.
На основании опытных данных при определении удельного давления герметизации для поликапролактаМовых уплотнителей можно принять следующие значения постоянных b в уравнении (3) при температуре 295—298 К 0,88—0,9; при температуре 361 К 0,92—0,95.
При определении удельного давления герметизации большое значение имеет материал, из которого изготовлен уплотнитель [15]. На рис. 33, а показан характер изменения qyn в зависимости от материала: капролона (сплошная линия) и полиформальдегида (штриховая линия). Как видно из графика, тип материала уплот нителя существенно влияет на величину qyn. Опыты показали, что для определения qyn можно принять следующие значения постоянной Ь: для уплотнителей из капролона 1,5—2; для уплот нителей из полиформальдегида 2—3. Предположения о том,
что величина удельного давления герметизации будет |
изменяться |
|
с изменением ширины уплотнительной поверхности |
полностью |
|
подтвердились |
проведенными опытами. |
|
На рис. 33, |
б приведен график изменения qyn при широкой |
(штриховая) и при узкой (сплошная) уплотнительных поверх ностях. Проведенные испытания с клапанами, имеющими разную ширину уплотнительной поверхности, позволяют сделать следую щий весьма важный практический вывод: при поддержании плот ности лучшие результаты получаются с более широкой уплот нительной поверхностью, так как при этом удельные давления qyn получаются значительно меньше, чем для клапанов с узкой уплот нительной поверхностью.
При расчете и проектировании предохранительных клапанов важно знать характер изменения удельного давления гермети зации в зависимости от продолжительности действия нагрузки (рис. 33, в). При температуре 350—370 К эти изменения незна чительны, а при температуре 223 К практически отсутствуют.
Многочисленные исследования, проведенные по определению удельного давления герметизации в реальных конструкциях в за висимости от действия различных внешних факторов, дают осно вание полагать, что для практических расчетов необходимо коэф фициент b в уравнении (3) несколько увеличить и принять для уп лотнений из поликапролактама равным 1— 1,5, а для уплотне ний из полиформальдегида 2,5—3,5; постоянную а следует при нимать для уплотнений из поликапролактама и капролона равной 50—120, а для уплотнений из полиформальдегида 10— 180. Нижний предел коэффициента b и постоянной а следует брать при давле ниях до 100-ІО5 Н/м2, верхний — при более высоких давлениях.
Нижний предел значений коэффициента Ь и постоянной а необходимо принимать в том случае, если агрегат будет работать с газообразной средой в диапазоне температур 320—350 К или
76
с водой, маслом AM Г-10 и другими маслами при нормальной тем пературе. В расчетах уплотнительных устройств для агрегатов, работающих с рабочей средой, имеющей температуру 223 К и ниже, необходимо принимать верхние значения этих коэффициен тов. Данное правило выбора коэффициентов не зависит от ве личины рабочего давления.
Рис. 33. Изменение удельного давле ния герметизации в зависимости от марки уплотнительного материала (а), от ширины седла уплотнительной по верхности (б) и времени действия на
грузки при температуре 293К. (в)
В настоящее время все еще отсутствуют надежные рекоменда ции по выбору наиболее целесообразных удельных давлений на уплотнитель полимерного клапана для обеспечения герметич ности в течение длительного времени, например нескольких ме сяцев. Однако следует считать установленным тот факт, что для компенсации релаксационных Изменений в уплотнителе при дли тельном хранении газа в различных климатических условиях необходимо создать удельные давления на 20—30% больше при нятого по формуле (3), т. е. больше, чем это требуется для созда ния герметичности в начальный момент.
77
Естественно, что давление рабочей среды |
Р раб = (350-Г-400) х |
X ІО5 Н/м2 создает на уплотнитель огромное |
усилие даже в ар |
матуре с минимальным условным проходом рабочей среды. Еще' в более тяжелых условиях работают уплотнители дренажных вен тилей, в которых они подвергаются атмосферному воздействию.
Таким образом, использование данных, изложенных в настоя щей работе, при проектировании арматуры гарантирует от опас ности перегрузки уплотнителя, что является резервом их надеж ности и долговечности.
В настоящее время в натурных и лабораторных условиях проверена степень влияния внешних факторов не только на ве-
1
личину удельного давления герметизации, но и на работоспособ ность некоторых пластмассовых уплотнений в арматуре пневмо гидравлический системы высокого давления. Эти работы подтвер ждают то, что при создании уплотнительных устройств и выборе материала нужно проводить исследование влияния внешних условий на работу уплотнителей. Если проектируется конструк ция уплотнителя клапанного типа, то исследования нужно про водить на металлопластмассовых клапанах, а не на образцах, изготовленных из выбранного материала по ГОСТу.
За критерий надежности металлопластмассового клапана в про цессе этих испытаний следует принимать определенное коли чество циклов, при котором разрушение уплотняющей поверх ности пластмассового уплотнителя не происходит. При всех испытаниях металлопластмассовые клапаны следует устанавли вать в корпус той конструкции, для которой выбирается материал и тем самым исключить влияние конструктивного исполнения ар матуры на работоспособность уплотнений. Например, для про верки работоспособности уплотнителя в запорном вентиле можно рекомендовать стенд, схема которого изображена на рис. 34.
Для проверки влияния пониженных и повышенных температур на величину удельного давления герметизации отпадает необ ходимость в испытаниях при этих температурах всей системы
78
машины. Достаточно испытуемый узел смонтировать в закрытом теплоизолированном бачке, в который для обеспечения низких температур можно загрузить измельченный сухой лед, а для со здания повышенных температур подавать горячую воду. Темпера турный режим следует контролировать термопарой, закрепленной на корпусе агрегата, или термометром.
Для оценки работоспособности металлопластмассовых клапа нов в различных климатических условиях следует арматуру с опыт ными материалами уплотнителей монтировать в рабочую схему, имитирующую работу системы на машине. При этом уплотнители, которые проверяются при отрицательной температуре, должны предварительно в течение 2—3 суток выдерживаться в камере при относительной влажности 100%. Перед проверкой работо способности клапанов при повышенных температурах следует их выдержать в камере при относительной влажности 15—30%.
Результаты экспериментов показывают, что эти граничные условия наиболее полно и с достаточной степенью точности опре деляют работоспособность металлопластмассовых клапанов в транс портных агрегатах при температурах от 223—230 до 323 К.
В процессе эксплуатации пневмогидравлических систем не исключено попадание пыли и песка во внутренние полости дре нажной системы. Поэтому кроме определения влияния на работо способность клапанов температурных режимов и влажности сле дует определять влияние на уплотняющий материал клапана раз личных инородных микровключений. С этой целью необходимо провести сравнительный анализ результатов испытаний на долго вечность клапанов, под которые подавался чистый воздух и воз дух, загрязненный песком. Кроме того, из партии клапанов, пред назначенных для этого вида испытаний (100—200шт.), 10% должны быть подвергнуты дополнительной механической обработке, че рез 10—20 циклов работы для получения учитываемого количества инородных включений (для сравнительной оценки 10% клапанов не должны иметь инородных включений).
Для определения влияния качественного состояния седла
вентиля |
на |
работоспособность клапана необходимо в вентиле |
(или другом агрегате) искусственно создать дефект седла в виде |
||
двух или трех различных по глубине радиальных рисок и про |
||
вести в них испытание металлопластмассового клапана. |
||
Анализируя данные испытаний некоторых полимеров при этих |
||
граничных |
условиях, можно сделать следующие заключения. |
|
1. |
Существенное влияние на долговечность клапанов оказы |
вает влажность материала уплотнителя. Чем более сухим является клапан, тем меньше продолжительность его работы. Влажные кла паны, т. е. клапаны, находящиеся в камере для просушивания
втечение нескольких часов, выдержали в 2,5—3 раза большее число циклов, чем клапаны, находящиеся в камере просушивания
втечение 2 сут. Клапаны, находившиеся в камере при относи тельной влажности 100%, надежно работают значительно боль
79