Файл: Шичков А.Н. Температурный режим листопрокатных валков.pdf

угле хвостовика обеспечивает наибольшую равномерность местных расходов (кривая 2). Следует отметить, однако, что при наложении струй полная аддитивность расходов по ширине не соблюдается: поперечные составляющие скорости на боковых частях струй при­ водят к утолщению потока на участке соприкосновения струй. Ве­ личины и градиенты скорости на обтекаемой поверхности валка, а вместе с ними и интенсивность охлаждения здесь уменьшаются. Поэтому для достижения равномерного охлаждения следует выби­

лекторе необходимый разнос струй по поверхности валка. Высота а кромки отверстия над хвостовиком (см. рис. 43) определяется тех­ нологическими условиями изготовления коллектора, но рекомен­ дуется назначать ее в пределах 2 -ь- 4 мм. В этом случае можно считать, что начало струи (точка пересечения лучей на рис. 46) рас­ положено на входной кромке хвостовика.

2. По L и а определяют подбором шаг отверстий хвостовика s. Для этого строят график местных расходов по типу одной из кривых (см. рис. 44). Затем сложением ординат графика подбирают такой шаг s, при котором обеспечивается 10-процентное увеличение рас­

І24

хода на участке слияния струй. Полученный шаг отверстий при заданной длине коллектора LKдает количество отверстий п = Us. Выполненное построение позволяет также определить расстояние от коллектора до слияния струй на хвостовике ЬСА, длина хвосто­ вика Ьрб выбирается в пределах (0,7 н- 0,8) ЬСА.

3. По расходу охлаждающей жидкости V, рассчитанному по формулам § 9 гл. I, при заданном давлении в коллекторах опреде­ ляют диаметр сопел

Наиболее трудоемкая часть расчета — определение шага от­ верстий коллектора по п. 2 — существенно упрощается с исполь­ зованием графика, представленного на рис. 46.

Оптимальные величины относительного

Расчеты по описанной методике показали, что геометрические размеры (длина полки разбрызгивателя и диамеФр отверстий и шаг) получаются завышенными и такая конструкция коллектора не всегда приемлема в эксплуатации.

Наблюдения и анализ потоков при истечении жидкости одно­ временно из двух и более смежных отверстий показали, что доста­ точный эффект сплющивания потока достигается в том случае, если точка встречи соседних потоков от двух смежных отверстий

125

растекания потока из одного отверстия на срезе разбрызгивателя конструируемого коллектора — можно выразить (в мм) следующим образом:

Используя это условие, длину разбрызгивателя конструируемого

коллектора можно определить из очевид­

Qpti.düJ

иого соотношения

гивателя а/2 определяют, исходя из заданной величины /іс, расстоя-

Рис. 48. Графики для определения ширины растекания струи брб, баз на срезе опытного (базового) разбрызгивателя длиной

-брб, баз “ 1^5 ММ

I — в зависимости от диаметра отверстия при разных углах; II — в за ­ висимости от углов при разных диаметрах отверстия

ния от коллектора до валка /вк и диаметра валка D B:

126

Рис. 49. Графики для определения ширины растекания струи при £рб, баз — 135 мм в зависимости от раз­ мера

127

Т а б л и ц а 4

Исходные данные и результаты расчетов брызгальных коллекторов стана 1700

128