Файл: Вайсман М.Д. Режимы и способы пуска блоков сверхкритического давления учеб. пособие.pdf

пар от станционного РОУ. Установленный перед КСН на тру­

Избыток пара, выделяющегося в растопочном расшири­ теле при давлении 12—15 кгс/см2, отводится через автомати­ ческий сбросной клапан в конденсатор.

При нагружении турбины в периоде пуска постепенно прикрываются клапаны на линии отвода среды из встроен­ ных сепараторов в расширитель. В связи с этим после при­ ема турбиной нагрузки в 10% номинальной питание паром деаэраторов переводится на холодные нитки промперегрева.

Конвективная шахта парогенератора разделена вдоль

устанавливаются последовательно (по ходу газов) выходной - конвективный пакет перегревателя первичного пара и пере­ греватель промперегрева. Такая «расщепленная» компоновка конвективного газохода позволяет регулировать температуру промперегрева, как в эксплуатационных режимах, так и при пуске, изменением расходов газа через боковые отсеки. В слу­ чае необходимости могут быть включены аварийные впрыски.

Таким образЬм, показанные на схеме рис. 3 байпасы про­ межуточных перегревателей служат лишь дополнительным средством регулирования температуры горячего вторичного пара. Байпасы можно использовать также в интервале нагру­ зок корпуса, не превышающих 30% поминальной. Основным средством регулирования служит перераспределение газов между параллельными газоходами конвективной шахты.

Весьма перспективным средством снижения общей метал­ лоемкости парогенератора, упрощения тепловой схемы и коммуникаций блока, уменьшения количества арматуры, а следовательно и снижения стоимости энергетической уста­ новки фиксированной мощности является переход к однокорпусиым парогенераторам, так называемым моноблокам.

Упрощенная пусковая схема моноблока 500 МВт, заим­ ствованная из [8], приведена на рис. 4. Там же дан перечень элементов схемы.

Цусковая схема моноблока разработана в соответствии с общими принципами типовой системы пуска: отводом среды во встроенные сепараторы, сбросом в растопочный расшири­ тель и обводом всей турбины одним байпасом.

Пароводяной тракт котла разделен на два автономных потока. Увеличенный, по сравнению с дубль-блоком, расход среды по потоку приводит к увеличению сечений сбросных

20

трубопроводов. В частности, диаметр и толщина стенки тру­ бопровода перед ВЗ составляют 426/50 мм, против 325/45 у дубль-блоков 300 МВт. В моноблоках 500 МВт при чисто прямоточной циркуляции в экранах растопочная нагрузка котла может быть принята согласно [8] равной 20% номи­ нальной, т. е. 330 т/ч.

тельный трубопровод; 6 — шайбовый набор; / —трубопровод к пусковому впрыску; S —кла­ пан на трубопроводе рециркуляции воды в деаэратор; 9 — регулирующий питательный кла­

40, 41 — горячий паропровод промперегрева и пусковой впрыск; 42 —сброс пара в конден­ сатор; 43 — Ц С Д и Ц Н Д \ 44 —конденсатор; 45 —конденсатный насос I ступени; 46 — кои- \ денсатоочнстка; 47 —конденсатный насос И ступени; 48 — группа ПН Д\ 49 — общестанци­ онная магистраль 13 кгс/см'-, 300350 °С; 50 — подвод стороннего пара

Давление в растопочном расширителе предусматривается на уровне 5—6 кгс/см2. В этом интервале давлений удельный объем насыщенного пара примерно в 300 раз превышает удельный объем жидкости. При сбросе среды из сепаратора через дроссельные клапаны (15, 16) (рис. 4) часть жидкости

21

будет испаряться непосредственно у входа в сбросной трубо­ провод, что повлечет за собой резкое возрастание удельного объема образующейся парожидкостной смеси. В указанном

условиях для пропуска тех количеств среды; которые отво­ дятся из сепараторов, требуются большие проходные сечения; это затрудняет компоновку и усложняет всю систему сброс­ ных трубопроводов.

Для уменьшения размеров трубопроводов в схеме пре­ дусмотрены подпорные устройства 19, расположенные у вхо­ да в расширитель 20. Их установка вызывает повышение давления в сбросных линиях, а следовательно уменьшение как степени испарения поступающей в них жидкости, так и удельного объема протекающего влажного пара. Применение подпорных устройств позволяет ограничиться [8] двумя сброс­ ными трубопроводами 18 сіу = 200 мм.

Перегреватель промперегрева размещается в зоне относи­ тельно пониженных температур продуктов горения. При но­ минальной нагрузке температура газов перед промперегревателем не превышает 850° С. Это позволяет выдерживать пром- 'перегреватель в безрасходном режиме вплоть до 30% произ­ водительности котла [8].

В пусковом периоде и частичных нагрузках турбины, при фиксированном расходе топлива тепловосприятие распреде­ ляется между поверхностями нагрева моноблока иначе, чем в одном работающем корпусе дубль-блока. В топочной камере моноблока, при одинаковом расходе топлива и одинаковых избытках воздуха, критерий Во меньше, чем в камере одного корпуса дубль-блока. Уменьшению, Во сопутствует, как изве-

. стно, снижение температуры газов на выходе из топки, а зна­ чит и во всем конвективном тракте. Это способствует повы­ шению устойчивости в процессе пуска температуры промпе­ регрева. Исследования ВТИ привели к заключению, что в рас­ сматриваемой схеме можно отказаться от паровых байпасов системы промперегрева и регулировать температуру пара од­ ними пусковыми впрысками, вмонтированными в. горячие нитки промперегрева.

Пропускная способность БРОУ (33) составляет 30% номи­ нальной производительности парогенератора, при давлении свежего пара 160 кгс/см2. При глубоких провалах нагрузки давление свежего пара возрастает и на протяжении до 30 с может сохраняться на уровне срабатыванияпредохранитель­ ных клапанов (270 кгс/см?). В этих условиях пропускная спо­ собность пуско-сбросного устройства" (включая расход ох­ лаждающей воды) достигает 60% номинальной производи-

22