Файл: Радчик А.С. Пружины и рессоры.pdf

Величина Н2 принимается из конструктивных сообра­ жений. Пластическая осадка принимается равной

где F0 — прогиб при предварительной осадке.

Величину FQ определяют, исходя из допустимой отно­ сительной деформации материала рессоры [е] = 0,005. Фор­ мулы для расчета F0 приведены в табл. 15. При выводе этих формул предполагалось, что осадка кантилеверной и полу­

лю (рис. 36, s). Менее предпочтительны листы с обрублен­ ными по прямой линии концами (рис. 36, г), хотя вследствие простоты изготовления они нашли широкое применение. Тип концов рессоры оказывает существенное влияние на выбор коэффициента р. при определении ее прогиба.

Ѳ8

Стяжка средней части кантилеверных и полуэллипти­ ческих рессор, а также четвертных рессор вблизи места их

Рис. 37. Конструкции рессорных

(в тяжелых рессорах) в каждом листе штампуются выступы, входящие при сборке в соответствующие углубления смеж- - ~ ного листа.

Крепление концов листов осуществляется в большинстве случаев посредством так называемых ушков, основные типы которых представлены на рис. 37, а — г. Ушки образуются путем загиба (рис. 37, а, б) или осадки (рис. 37, в) коренного листа. Центральное ушко (рис. 37, б) применяется в тех случаях, когда рессора воспринимает значительные тяговые и тормозные усилия. На рис. 37, г изображен один из вари­ антов дополнительных ушков,'которыми снабжаются вто- рой-третий листы для предохранения экипажа от аварии в случае поломки ушка коренного листа.

первых листах. Существует множество других вариантов крепления концов рессор как с ушками, так и без них.

Д л я обеспечения свободной «игры» концы рессор при­ соединяются к соответствующим узлам машины с помощью серег (см. эскизы табл. 15). При этом желательно, чтобы ось серьги была перпендикулярна к оси ушков. В противном

хомутики. Все многообразие конструкций хомутиков можно свести к двум основным типам: свободные (с обязательными зазорами сверху и по бокам рессоры) и затяжные. Свободные хомутики не стесняют взаимного перемещения листов при деформации рессоры, что является их достоинством.

Легкие рессоры снабжают тонкими штампованными хо­ мутиками (рис. 38, а), тяжелые — хомутиками более проч­ ных конструкций (рис. 38, б). Преимуществом затяжных хомутиков является то, что они частично разгружают корен­ ной лист от тяговых и тормозных усилий, распределяя их между другими листами. Пример затяжного хомутика, пред­ назначенного для тяжелых условий работы, приведен на

100

Порядок р а с ч е т а р е с с о р

По заданным величинам максимальной рабочей нагруз­

ковой толщины. Тогда

более тонкими. При этом их толщины должны быть подо­ браны так, чтобы суммарный момент инерции / заметно не изменился.

Подобрав толщины листов, приступают к определению их длины графическим мет.одом. Положение точки В (рис. 35) на нижнем листе следует определять, исходя из принятого

при определении коэффициента ѵ отношения — .

Далее'по формулам, приведенным в табл. 15, определяют прогиб F0 при предварительной осадке рессоры, а по форму­ ле (35) — ее пластическую осадку /. Задавшись необходи­ мой стрелкой # 2 нагруженной рессоры, по формуле (34) находят ее стрелку Н' в свободном состоянии до осадки.

101

Методика уточненного расчета рессор с учетом факти­ ческого взаимодействия листов в процессе нагружения и влияния сборочных напряжений приведена в работе 17].

С целью достижения более благоприятного распределения напря­ жений между листами последний лист толщиной 10 мм заменяем тремя листами толщиной по 7 мм. При этом суммарный момент инерции

(=7

/' => -j- hi = ~- (4 • 103 + 3 • 73 ) = 31 500 мм*,

что не намного превышает вычисленное ранее значение.

102

Величину пластической осадки найдем из соотношения (35): t a 0,006 • 125 = 7,5 мм.

Стрелка свободной неосаженной рессоры

Н' = Я 2 + F2 + t = 30 + 60 + 7,5 = 97,5 мм. Стрелка свободной рессоры после осадки

Н0 = Н2 + F2 = 90 мм.

Г л а в а VI

С П О С О БЫ ПОВЫШЕНИЯ СРОКА СЛУЖБЫ ПРУЖИН И Р Е С С О Р

Заневоливание

Функциональное назначение пружин — создание опре­ деленных усилий (моментов) на заданных перемещениях — в сочетании с требованием минимизации габаритов пред­ определяет высокий уровень напряжений в их материале. Отрицательное влияние высоких напряжений на прочность и стабильность пружин усугубляется в ряде случаев-небла­ гоприятными условиями их эксплуатации: циклическим ха­ рактером нагружения, воздействием высокой температуры, ударной нагрузкой и т. д. Поэтому весьма актуальной яв­ ляется задача всемерного снижения величины фактических

103