Файл: Игнатов, А. А. Кривошипные горячештамповочные прессы.pdf

где ka и kp — коэффициенты, величины которых

установлены

в зависимости от угла ср (см. рис. 84): ka = 0,0365; kp

— 0,047 [15].

2Ма-а (6/?Ср 4

к)

®А-А сж

bh

h (2Rcp+ h)

- N aA-.A

2-0,0365-4-10е• 65 (6-65 +

20)

56-20

20 (2-65 +

20)

— 0,047.4-Ю6

= 2180

кгс/см2;

_1_ 2Л^А-А ( 6 - R c p

h)

а А -А

bh

h (2Rcp—h)

+

N

A -A

2-0,0365-4-106-65 (6-65 — 20)

+

0,047-4.106

56-20.L

20(2-65 — 20)

= 3040 кгс/см2.

Проведем расчет шатуна пресса РИ=

4000 тс после модерни­

зации (см. рис. 83,

б).

В

сечении I— I

результирующее напряжение

__ 0,06-4-106-40-6-78 ,

2-2,1 -106-56-0,00024 ,

П р Ч ——

r r .

Г) 1 Г Q \

“ 1

140

I -I рез

56 (7 8 3 — 3 1 ,53)

4 • 106

180 +

400 +

1570 =

2150 кгс/см2.

+ 56 (78 — 31,5) =

В

сечении В— В результирующее

напряжение

0,06-4-106 [40 — 50 ^55 +

40

° В - В рез

56-912

V

140

2 -2,1.106-56-0,00024 ^2 _

3 50\

4 -106

3 140/

140

56-91

=

16 -ф 190 -)- 790 =

1000

кгс/см2.

В сечении С— С

результирующее

напряжение

0,06-4-Ю6 55- ■“

/55-1-40 \

6-109

а.С-С рез '

i - п о - ;

56 (1093 — 363)

+

2-2,1-10в-56-0,00024^2 — 3 9°\

4- 10е

140)

1

140

+

1 56(109 — 36)

1

2 • 0,0365 - 4

• 106 • 67 (6 • 67 — 20,8)

а А - А I

56-20,8

20,8(2-67 — 20,8)

+

0,047-4.106 =

2860 КГС/СМ2;

а А -А сж

[2 • 0,0365 • 4

■108 • 67 (6 • 67 +

20,8)

56-20,8

20,8 (2-67 + 20,8)

0,047-4-Ю6 = 2040 кгс/см2.

В табл. 26

приведены

результаты расчета

шатунов пресса

низации

(см.

рис. 83,

б).

Как видно из табл.

26, при небольших

Таблица 26

Расчетные

Расчетные

напряжения

Расчетные

Расчетные напряжения

сечения

в

сечениях шатуна

сечения

в сечениях

шатуна

шатуна

до

модернизации,

шатуна

после

модернизации,

(см. рис.

_

кгс/см2

(см. рис.

кгс/см2

83, а)

83, б)

1— 1

° 1 - 1

рез =

2270

1— 1

а ,

,

рез

=

2150

/ - /

В — в

а в - в

рез =

926

в — в

а „

„

рез

=

1000

В - В

с — с

° С - С рез ~

1130

С — с

<УС - С р е з =г

1045

А — А

(ТЛ - Л р =

3040

А — А

а А - А р =

2369

А - А

СТЛ - Л с ж =

2180

А — А

а А - А с ж =

2040

я =

2о_1и

^ИЗГ

где

сг_1и =

2500 кгс/см2— предел

выносливости при изгибе для

стали

40Х;

k a — коэффициент

концентраций

напряжений;

ем — масштабный

фактор;

еп — коэффициент

чистоты

поверх­

ности;

аизг— напряжения

изгиба

в рассматриваемом

сечении.

В табл. 27 сведены результаты расчетов указанных величин

для пресса (Ри =

4000 тс)

(см. рис. 83, а я б).

Таблица 27

Расчетные

сечения

шатуна

Шатун

1 —1

с -с

А —А

%

Ем

еп

п

V

Бм

Еп |

п

ко

ем

£п

п

До мо­

1

0,8

0,82

1,1

1

0,7

0,9

1,3

2,37

0,6

0,82

0,9

дерни­

зации

После

1

|

0,8

0,82

1,2

1

0,7

0,9

1,4

1,80

0,6

0,82

1,3

модер­

низации

Из данных табл. 27

можно сделать вывод, что в сечении А— А

до модернизации был запас прочности я = 0,9 при

радиусе г =

=

5 мм. С увеличением радиуса перехода г до г' = 50 мм запас

прочности увеличился до я =

1,3 (на 44%), что повысило надеж­

ность работы шатуна в сечении А— А (см. рис. 83,

б).

Проведем расчет осей соединения шатунов пресса с ползуном.

пресса ЗИЛ (Р н = 2500 тс) (рис. 86, а).

Определим усилие Р0бщ,

приложенное

к середине оси, по формуле

Робщ = k' (Gn -f- GHH-f-

mj),

где Gn + GHH— вес ползуна и верхней

половины инструмента;

2 ту — сила

инерции масс, нагружающих ось шатуна при подъ­

9 А . А . Игнатов

129

ляющих, и т. п. Принимаем k' =

1,5.

рис. 86, а)

Изгибающий момент в этом случае (см.

Л/Г

n I

—

бщ

I _

-Робщ!

1^изг — А 1 2

2

2

4 ’

напряжение изгиба

Л^ИЗГ

Робщ^

Стизг =

~ w

~

’

^

т — - п

g(i'n j

I =

(1 f k), то

<*изг = k '

0„ + е ин + ( ^ ± 0 и н ) ( 0 ^ ( 1 + А )

0,44

= 1,5

16000 +

3000 +

( J-6°°9ё(3~300д) ~Э,1зо»55~ х

X 17,5(1 +0,17)

65

1,5-27 800-65

388 кгс/см2.

0,4-263

7030