Файл: Игнатов, А. А. Кривошипные горячештамповочные прессы.pdf

Рассмотрим конструкции регулирования направляющих в прес­ се ЗТМП модели К-8544 (Рп — 2500 тс) (рис. 99) и в прессе Шме-

рал LKM (рис. 100).

В прессе ЗТМП зазоры регулируют в направлении справа на­ лево с помощью клина 1 и болтов 2 после предварительного отвер­ тывания болтов 3 (рис. 99), в направлении спереди назад с по­ мощью передвигаемых передних опорных направляющих 4 и бол­

правляющую^ регулируют бол­ тами 8 при ослабленных болтах 7. При смещении направляю- ■

щих внутрь пресса регулируют зазоры в обоих направлениях. Таким образом, рассмотренные конструкции должны обеспе­

чивать условия регулирования зазоров в обоих направлениях как в основных, так и дополнительных направляющих. Поэтому при своевременном регулировании увеличившихся зазоров в направ­ ляющих ползуна не будут возникать дополнительные изгибающие напряжения в ползуне, особенно в его хоботе.

Рассмотрим вопрос о допустимых величинах зазоров в направ­ ляющих ползуна.

По данным фирмы, в прессах Шмерал LKM при их приемке после изготовления зазоры в направляющих должны иметь пре­ делы, указанные в табл. 30. Параллельность ползуна пресса по отношению к столу должна быть в пределах: на длине до 500 мм —

—

'

Рис. 99. Схема регулировки зазоров в прессе ЗТМП модели К-8544 (р„ = = 2500 тс)

Рис. 100. Схема регулировки зазоров в прессе Шмерал LKM

табл. 31 видно, что величина зазоров в направляющих несколько меньше величин, указанных в табл. 30, для прессов Шмерал. Рам­ ная конструкция ползуна более устойчивая в работе по сравне­ нию с хоботной конструкцией.

В процессе эксплуатации пресса величина зазоров в направ­ ляющих, несомненно, увеличивается, что ухудшает условия по обеспечению ползуном точного направления верхней половины штампов по отношению к нижней и, как следствие, к образова­ нию перекосов в штампуемой детали. Кроме того, с увеличением зазоров в направляющих ползуна появляются дополнительные

А-А

Рис. 101. Сравнение сечений хобота и основания ползуна

изгибающие напряжения в хоботе ползуна. Нижние направляю­ щие ползуна подвергаются большему засорению окалиной, чем верхние направляющие, поэтому их износ более значительный, что также неблагоприятно влияет на хобот ползуна пресса. Вопрос о величинах зазоров в направляющих ползуна будет рассмотрен после расчета ползуна пресса.

Расчет ползунов* Рассмотрим ползун как тело, имеющее упру­ гий хобот, который ввиду большого радиуса кривизны будем счи­ тать консольным прямолинейным брусом переменного сечения. Проведем расчет напряжений в хоботе ползуна (сечение А—А на

148

бх — прогиб хобота в плоскости XOY, который зависит от соот­ ношения зазоров в основных Лп и дополнительных Ах направ­ ляющих:

ператур верхней и нижней частей ползуна; Lj ■— длина основных направляющих ползуна; LH— полная длина ползуна; kj — коэф­ фициент, определяющий изменение момента инерции сечений по длине хобота. При 4* = 1; 2; 3; 4; 5 соответственно kj — 1; 0,88; 0,81; 0,788; 0,755.

При нагружении ползуна в направлении слева направо в пло­ скости ZOY (см. рис. 101) напряжения изгиба в сечении А —А хобота определяют следующим образом:

а, = 3EJxmax bx w ; ~2~

где Jх max и J*x — соответственно максимальный и текущий мо­ менты инерции сечений; Ьг — ширина сечения; 62-— прогиб хо­ бота ползуна, определяемый аналогично прогибу б,.

Напряжения от скручивающего момента, возникающего вслед­ ствие несовпадения центра тяжести сечения и точки приложения

усилия N31, определяют по формуле

хх — расстояние от центра тяжести рассматриваемого сечения А—А до середины дополнительных направляющих; бтах-— макси­ мальная толщина сечения; ц = 1,12 — для сечения корытообраз­ ной формы; bt, б — соответственно текущие ширина и толщина участков рассматриваемого сечения А—А.

149