Файл: Бородулин, Я. Ф. Дноуглубительный флот и дноуглубительные работы учебник.pdf

Например,

если для грунтопровода длиной 470 м с подъемом 6 м расход

при 325 об/мин

составляет

2950 м3/ч,

то при снижении частоты

вращения

до 280

об/мин величина будет 2400 м3/ч.

По формуле (118) расход должен сни­

а,м3/ч

1

зиться только до

280

м3/ч.

2950 — = 2540

то

По

характеристике

насосной

п~325о6/мин

установки с грунтопроводами

раз­

>

ной

длины

(см. рис. 156)

можно

3500

построить график зависимости

рас­

хода

длины

и

высоты

подъема

3800

грунтопровода

(рис. 158). Напри­

мер,

при

длине

грунтопровода

400 м расход

составляет 3500 м31ч

2500

[кривая

Q =

/ ( £ п л ) ] .

При

увели­

Нд,М

чении

длины

грунтопровода

до

200

W0

600

800 Ln„,M

600

м

расход

снижается

до

3125 мгЫ. При длине

грунтопрово­

Рис. 158. График зависимости расхо­

да 300

м

[см. семейство

кривых

да воды от длины и высоты подъема

Q =

/ (Н0)],

с увеличением

высоты

грунтопровода

типового

дизельного

подъема грунтопровода с 4 до 6 м,

электрифицированного

землесоса

величина

расхода

снижается с

3500 до

3300

м3/ч.

К. п. д. насосной установки изменяется с износом рабочего

колеса

и облицовки

насоса. Перед

ремонтом грунтового

насоса

его

к. п. д.

соответствующие расходы

QB l и QB 2

окажутся

связанными зависи­

мостью

QBl

= QB,yf^

м3/ч.

(119)

Я п = Я В (0,5 -^-+0,5^ м вод. cm,

(120)

\

VB

/

где

Я в — полный напор, создаваемый насосом на воде, м вод. ст.;

уп

—• удельный

вес пульпы, т/м3;

ув

— удельный

вес воды,

гп/м3.

расчету

напорного гидравлического

транспорта грунтов» (ВНИИГ

им. Веденеева, «Энергия», 1967).

1 + 2

м вод. ст.,

(121)

где

расчетная скорость

движения пульпы, м/сек;

V0

оптимальная скорость в напорном грунтопроводе;

опре­

деляется по формуле

0

0

0

^ м/мин,

(122)

t> —5,5-/ с

Ч>*

Т а б л и ц а

12

Фракция

1,0—2,0

2 - 3

3 - 5

5 - 1 0 10 и более

грунта. мм 0,05—0,10 0,10—0,2s|o,25—0,500,50—1,0

0,02

0,2

0,4

0,8

1,2

1,5

1,8

1,9

2,0

В

случае разнородного грунта

вычисляется осредненная величина

*о

100

где

i|>f — средняя величина для г-й стандартной фракции;

Потерю напора в грунтопроводе

при пересчете с воды на

илистые

и глинистые смеси можно ориентировочно принимать

Нп = УпНв м вод. ст.

(124)

Критическая скорость

вычисляется по формуле

у к Р

= 8 Р d Vco

"Ф*0 м/мин.

(125)

Л^ = л Ц 0 , 8 ^ + 0,2] л. с.

(126)

/ / в

=

( Я в с + Я „ ) ^ - Я В

0 + ^ - ( | м + 1 ) ^ + Я В с . „

м вод. ст., (127)

7в

2g

7в

где

Я в с

— глубина опускания

грунтоприемника,

м;

| м

— суммарный

коэффициент местных потерь;

НЕС

п

— потери на трение

во всасывающей трубе, м вод. ст.;

Нн

— превышение

центра насоса над ватерлинией (знак из­

менить на обратный при положении центра насоса ниже

ватерлинии),

м.

меняется

формула

ZM = if~~)F2Bc2g~t1I~l,

(128)

где Я п

— вакуум на воде, м вод.

ст.;

Q — расход,

м3/сек;

FEC

— площадь сечения всасывающей трубы, ж2 ;

ЕС

коэффициент линейных

потерь

«ВС

здесь L B C — длина всасывающего грунтопровода,

м;

dBC

— диаметр

всасывающего

грунтопровода,

м;

Кв

— коэффициент сопротивления для чистой воды (табл. 13).

Т а б л и ц а

13

Коэффициент

сопротивления для

Коэффициент

сопротивления для

Ско­

чистой воды на 100 л* грунтопрово­

Ско­

чистой воды на 100 м грунтопрово­

да

(100 % ) при диаметре труб, мм

да

(100 X ) при диаметре труб, мм

рость,

рость,

м/сек

м/сек

500

600

700

800

900

500

600

700

800

900

Гидрав лически е

гладьcue тр убы

Трубо

гроводь i шеро.коваты е

(с ко рроди-

рое анной

поверх чостыс

стене к)

3,0

1,15

1,12

1,09

1,07

1,05

3,0

1,48

1,43

1,38

1,34

1,30

4,0

1,10

1,07

1,04

1,02

1,00

4,0

1,47

1,41

1,37

1,32

1,29

5,0

1,06

1,03

1,00

0,98

0,97

5,0

1,46

1,41

1,36

1,32

1,28

6,0

1,03

1,00

0,98

0,96

0,94

6,0

1,46

1,40

1,36

1,31

1,28

По аналогии с формулой (121):

1 + 2

м вод. ст.,

(130)

5,5 YdBC

со г|)*0 м/сек;

(131)

Q

м/ сек,

(132)

где Я в

— потери напора во всасывающем грунтопроводе

при рабо­

те на

воде.

_4_

Я,пр

'nVQ

х

3

2

10

1 —Фз

Уве м вод. ст.,

(133)

где

с =

1000 — коэффициент

кавитации,

2g

зависящий от коэффици­

ента быстроходности;

Фзап =

1,1

1,3 — коэффициент

запаса.

Пересчет

предельного вакуума,

развиваемого грунтовым

насосом

с воды на пульпу,

следует производить по формуле

Yn

Y n - Т в

м вод. ст.,

(134)

• ^ п р • п

^ п р . в

атм

,

7в

\

Ув

/

где

Я п

р - В

— предельный вакуум на воде, м вод. cm;

Я а т м =

10 мвод. ст.

атмосферное

давление.

Рассмотрим

работу землесоса с

грунтоприемниками траншейного

и папильонажного типов.

Наибольшая

производительность

землесоса не всегда дает возмож­

заданных габаритов пути, и

из

кубатуры,

обусловленной

неровностями

выработки —

допусками.

Траншейный

способ рабо­

ты. Ширина

траншей, разра­

батываемых

землесосом

с ще-

левидными

грунтоприемника­

ми,

обычно

равна

ширине

корпуса

и

колеблется

при­

мерно от 7 до 10 ж. Для по­

Рис. 159. Поперечное сечение траншеи

лучения

таких

траншей при

с мгновенными и установившимися отко­

работе

землесосом

с

узким

сами

грунтоприемником

приходит­

ся опускать

грунтоприемник

на глубину больше проектной и снимать