|
Диаметр долота, мм
|
Расстояние от ниппеля до рабочей кромки долота, мм
|
-
|
Диаметр турбобура, мм
|
845 |
7480 |
|
295 |
915 |
|
|
346 |
930 |
7320 |
|
269 |
925 |
7520 |
|
243 |
930 |
|
269 |
795 |
7180 |
|
190 |
820 |
|
214 |
Диаметр
долота,
мм
Эксцентричный ниппель |
|
Т а б л и ц а |
84 |
|
|
|
|
|
|
|
Главный диаметр эксцентричного ниппеля |
ММ |
|
|
корпусаДлинатурбо безбурашейки переводника, мм
|
О О О
|
0° 15' |
О О осо
|
О О о
|
1° 30' |
2° 00 |
Диаметрскважи ММ,ны
|
|
Без расширения скважины |
G расшире |
|
|
|
нием |
|
|
|
|
|
|
|
скважины |
|
|
|
Возможное приращение угла искривления |
|
|
|
скважины через Ю м проходки |
|
|
|
|
О
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
271 |
272 |
273 |
275 |
278 |
281 |
250 |
|
293 |
294 |
295 |
298 |
301 |
304 |
232 |
249 |
250 |
251 |
254 |
257 |
260 |
230 |
212 |
226 |
227 |
228 |
231 |
234 |
237 |
212 |
238 |
239 |
240 |
243 |
246 |
249 |
168 |
178 |
179 |
180 |
182 |
188 |
199 |
168 |
189 |
190 |
191 |
193 |
196 |
Отклонитель Р-1 |
(длина 3,5 м) |
Т а б л и ц а |
85. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Приращение угла искрив |
|
|
|
|
ления скважины через Ю м |
|
|
|
|
проходки в градусах |
|
Турбобур |
|
|
при угле перекоса |
|
|
|
|
оси резьбы |
|
|
2° 3°
295 |
Т12М2К-10" |
4,76 |
8,20 |
269 |
Т12М2К-8" |
4,10 |
7,16 |
269 |
Т31-9"......... |
5,22 |
7,85 |
269 |
Т31-9" (укороченный) |
6,30 |
9,25 |
П р и м е ч а н и е . Инструмент, составленный из короткого турбобура и |
следующих |
за ним гибких труб, будет способствовать искривлению |
ствола. Темп искривления будет |
минимальным, если инструмент составлен из длинного |
тяжелого |
турбобура |
и жестких |
труб. Чем больше разность между диаметрами долота и турбобура, |
тем. интенсивнее ис |
кривляется ствол. |
|
|
|
6. При выборе отклонителя учитываются данные практики; возможные отклонения при бурении, углы залегания пластов, фак тические темпы изменения угла искривления и азимута.
П р и м е ч а н и е . При выборе компоновки необходимо проверить возмож ность прохождения ее через кондуктор.
Выбор типа и размера отклонителя
Задача 233. Выбрать тип и размер отклонителя для бурения искривленного участка скважины при следующих условиях: диа метр долота 295 мм; турбобур Т12МЗ-10" 1; радиус искривленного
участка 573 м; диаметр УБТ 178 мм; угол искривления скважины 20 Решение. Определяем минимально допустимое^значение радиуса
кривизны в м
с167*?
|
mln |
D n o n - d r - k + f ' |
|
где ZT— длина турбобура и долота в м (см. табл. 3 и 49 приложения) |
Dдол — диаметр долота |
в |
мм; dT — диаметр турбобура |
в мм (см. |
табл. 49 приложения); |
к — минимальный зазор между |
корпусом |
турбобура и стенкой скважины в мм; для однородного разреза к = = 5 мм, для разреза, сложенного часто перемежающимися разно родными по твердости пропластками, к = 8 мм и более); / — стрела прогиба турбобура в мм
/ = 0,13.10«g iJ i - ,
где qr — вес 1 см турбобура в кг; Е — модуль Юнга в кгс/см2; 1Г — длина турбобура и долота в см (см. табл. 3 и 51 приложения); / т — момент инерции поперечного сечения турбобура в см4
Тогда
|
/ т= 0,049 d* = 0,049 • 254 = |
19 150 см4. |
|
/ =0,13.10* |
2,66 • 9602 |
: 7,9 |
мм. |
|
2,1 • 10* • 19 150 |
|
Emin |
|
167-9,62 |
:328 |
м. |
|
295—250 —6+7,9 |
|
|
|
|
Таким образом, 573 > 328.
Темп набора искривления определяется по формуле
где R — радиус искривленного участка
Угол изгиба кривого переводника определяется по формуле [71]
где 5 = |
г + Z+ с — расстояние от |
места изгиба кривого перевод |
ника до |
режущей кромки долота, |
Ь = 9,6 м; г — расстояние от |
места изгиба кривого переводника до корпуса турбобура в м; I — длина корпуса турбобура в м; с — расстояние от ниппеля турбобура
до |
рабочей кромки долота в м; Q — вес турбобура и долота, Q = |
= |
2530 кг; qy = вес 1 м утяжеленных труб, qy = 156 кг; /)дол — |
диаметр долота, Dдол = |
295 мм; dT — наружный диаметр |
турбо |
бура, с/т = 250 мм; угл |
— плотность глинистого раствора, |
угл = |
= 1,2 г/см3; ум — плотность материала труб, уи — 7,85 г/см3; / у —
момент инерции сечения утяжеленных труб, / у = |
4580 см4; а — угол |
искривления скважины, а = 20°. |
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
А и З Г ---- |
9,6 + |
|
2 j/" 2530-9,6 |
' |
295-250 |
\ |
| Л |
|
20 |
|
2-156 |
/ |
35-9,6 |
/ |
“Ч |
X V |
2530 • 9,6 |
/ |
2530 • 9,6 |
|
= 1,36 + 0,134 + 0,51 2° . |
2-156 |
\ |
22-4580 |
|
|
|
|
|
По данным табл. 83 уизг = 2°.
Если нет особых ограничений, можно также применить эксцен тричный ниппель.
Главный диаметр эксцентричного ниппеля определяется по формуле
(-^дол‘ ' + ) |
| A oCj q c I t |
+ dr |
2 О т + с) |
1150 |
|
где |
с — расстояние |
от ниппеля до |
рабочей кромки долота, в мм, |
■с = |
945 мм. |
9,6 (0,295—0,250) |
. 1-0,945-9,6 , |
|
р |
|
г _ |
2(9,22 + 0,945) |
1150 |
|
+ 0,250 = 0,282 = 282 |
мм (см. табл. 84). |
Задача 234. Выбрать тип и размер отклонителя для следующих условий: в интервале 900—1100 м предполагается увеличить угол искривления скважины с 30 до 40°, азимут искривления скважины остается без изменения. При бурении используются турбобур Т12МЗ-8", долото диаметром 243 мм, УБТ диаметром 146 мм.
Решение. Учитывая небольшой темп искривления скважины, в качестве отклонителя применяем кривой переводник и УБТ.
Приращение угла искривления определяется по формуле
Actjo Ю (а„—«п-В _ . q |
(40 —30) = 0,5° = 0° 30'. |
I n— In-1 |
1100 —900 |
По данным табл. 83 находим, что угол изгиба кривого перевод ника для данных условий составляет 1° 30'.
Практические данные могут внести корректировку в сторону увеличения или уменьшения угла изгиба кривого переводника по сравнению с расчетным.
Задача 235. Выбрать размер кривого переводника для изменения азимута искривления с 80 до 20° при бурении в интервале 1800— 2000 м. Угол искривления скважины остается без изменения равным 25°. Компоновка инструмента следующая: долото диаметром 243 мм, турбобур Т12МЗ-8", кривой переводник и УБТ диаметром 178 мм.
Решение. Темп изменения азимута на 10 м проходки опреде ляется по формуле
|
д Фю |
Ю ( ф я — Ф я - l ) |
|
1/1 in-1 |
|
|
где ф„_!, ф„ — азимуты искривления скважины в градусах; 1п, j — глубина скважины в м.
Тогда
|
10 (80 —20) |
|
|
|
3 ° . |
дФю = 2000 —1800 |
|
57,3 |
Даю |
3°. |
Откуда |
|
25° |
|
|
|
|
Ааю = |
7 5 |
= 1,31° = 1°19\ |
57,3 |
По данным табл. 83 находим угол изгиба кривого переводника 2°. Задача 236. Выбрать тип и размер отклонителя для достижения необходимого искривления ствола в интервале 880—1040 м путем изменения угла и азимута искривления скважины. Компоновка инструмента следующая: долото диаметром 190 мм, турбобур Т12МЗ-66/ 8", УБТ диаметром 146 мм. Изменение азимута намечается
с 200 до 220°, а угла искривления с 10 до 20°.
Решение. Делим интервал бурения на два подинтервала: в пер вом (880—930 м) намечается изменение азимута (угол постоянный), а во втором (930—1040 м) — намечается изменение угла искривления (азимут постоянный).
Определяем темп изменения азимута
|
|
|
|
|
Лт |
Ю (Фл~ Фп-i) |
Ю (2 2 0 - 200) ло |
ф1° |
I n - I n -1 |
|
930-880 |
Определяем темп изменения угла искривления |
10(ап—ап-х) |
10(20—10) |
0,91° = 0° 55'. |
Даю • |
in— In-1 |
1040—930 |
|
|
Для изменения азимута искривления скважины применяется
кривой переводник и УБТ. |
|
А«ю 57,3 = 4°; Ла10 = 0,7° = |
0° 42'. |
10 |
|
По данным табл. 83, угол изгиба |
кривого переводника |
равен 1° 00'. |
|
Учитывая, что темп искривления скважины более 0° 30' на 10 м проходки, применяем эксцентричный ниппель. В соответствии с при меняемой компоновкой колонны принимаем Ла1о = 1° и по данным табл. 84 выбираем главный диаметр эксцентричного ниппеля 182 мм.
Задача 237. В интервале 1580—1680 м необходимо увеличить угол искривления ствола скважины с 10 до 20°; азимут искривления остается без изменения. При бурении используется долото диаметром
