Файл: Фабрикант, В. Л. Элементы устройств релейной защиты и автоматики энергосистем и их проектирование учеб. пособие.pdf

Уменьшение числа витков w2 должно при прочих неизменных условиях компенсироваться увеличением числа первичных вит­ ков До]. При этом возрастает мощность, потребляемая трансреак­ тором при холостом ходе. Из схемы рис. 3.39

Произведение SnoTPzBH, как и в других случаях, остается неиз­ менным, что следует из (3.110), (3.111) и .(3.112):

При заданном длительном значении тока и сопротивления гр произведение Suotp^bh вполне определенно. Разбивка его на мно­ жители Sn0Tp и zBH должна производиться в соответствии с кон­ кретными требованиями.

§3.19. Расчет трансреактора на минимальные габариты при заданном отклонении от линейности и ограниченном внутреннем сопротивлении

4)допустимое отклонение от линейности б;

5)допустимое значение внутреннего сопротивления 2Д0П:

^•вн^Ядот ОМ\

6)материал сердечника, определяемый характеристиками р, гн/м — f (В, тл) и Р0, вт/кг = f (В, тл);

7)тип штампа пластин сердечника (широкое или узкое окно). Требуется определить:

1)числа витков wx и w2 и марки провода первичной и вторич­ ной обмоток;

2)размер пластин и толщину пакета сердечника а, м;

3)значение эквивалентного зазора /3, м;

4)внутреннее сопротивление гв„, ом\

5)потребление холостого хода Sn0Tp, ва\

6)активные потери холостого хода Рх.х и короткого замыка­ ния Рк, вт.

Расчет ведется для регулировки, соответствующей максималь­

ному значению zp. Другие значения достигаются изменением чис­ ла первичных витков.

109

соображений. Магнитодвижущая сила, которая необходима для создания заданной индукции, зависит от длины зазора и длины магнитной силовой линии. Однако длина зазора согласно (3.109) пропорциональна длине магнитной силовой линии и, следова­ тельно, требуемая магнитодвижущая сила пропорциональна дли­ не магнитной силовой линии. Поскольку ток намагничивания при холостом ходе трансреактора равен первичному току, т. е. задан (при данной индукции), то получение необходимой магнитодви­ жущей силы может быть осуществлено выбором числа витков W\. Таким образом число витков w\ пропорционально длине магнит­ ной силовой линии. Соотношение чисел витков первичной и вто­ ричной обмоток равно отношению zp/zBH, что следует из выраже­

значит и длине магнитной силовой линии.

С другой стороны, согласно (3.114) при заданной индукции сечение сердечника обратно пропорционально числу вторичных витков, а значит и длине магнитной силовой линии. Таким обра­

По выражению (3.122) могут быть выбраны размеры сердеч­ ника. Оно, однако, не учитывает размеры окна и возможность расположения обмоток в этом окне при принятой плотности тока. Поэтому после выбора пластин плотность тока может получиться как меньше, так и больше допустимой. Сечения проводов обмо­ ток могут быть определены как

Snpl ^дл'^ ^ Snp2 ^нагр(^>

сечение окна, согласно (3.26) и (3.27),

111

Таким образом, если по произведенному расчету известны

обмоток, однако это обычно не является решающим. Необходимо отметить, что и в том случае, когда больший размер пластин определяется значением s0/lM, но линейность имеет меньшее зна­ чение, чем сокращение объема сердечника, целесообразно выби­ рать сердечник по приведенным в данном пункте рекомендациям. При этом уменьшатся зазор и объем, но одновременно уменьшит­ ся и линейность.

стин по (3.123) уменьшается, а по (3.122) увеличивается и может быть приведен к одной и той же величине. Недостатком этого

ный зазор по известному отношению 13/1М и числа витков обмоток w 1 и w2 по (3.121) и (3.117).

6.Определяется сечение сердечника из (3.111). Такой выбор необходим для обеспечения достаточной точности величины гр.

7.Определяется толщина пакета из (3.48).

11.Определяются омические сопротивления обмоток, анало­ гично тому, как это делалось при расчете трансформаторов на­ пряжения и тока.

12.Уточняется внутреннее сопротивление с учетом омического сопротивления вторичной обмотки.

13.Определяется потребляемая мощность по (3.112) и уточ­ няется с учетом омического сопротивления первичной обмотки.

14.Определяются индукция в длительном режиме, активные потери в стали по (3.55) и потери в меди

113