Файл: Роменец, В. А. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства.pdf

//.Отходы и брак,

т(-):

плавиковый шпат . . . . 0,0024 0,0018 0,0018 0,0018 0,0018 0,0018 0,0018

агломерат . . 0,0107 0,0107 0,0107 0,0107 0,0107 0,0107 0,0107

установлено специально проведенным исследованием, при постоянной интенсивности продувки пропорциональ­ но ее продолжительности. Механические потери металлошихты с выбросами из-за отсутствия производствен­ ных данных по всем вариантам приняты постоянными. Потери с корольками принимались пропорциональными количеству шлака, установленному на основании мате­ риального баланса плавки. Отходы на разливке и брак, мало зависящие от технологии передела, принимали во всех случаях постоянными.

Данные табл. 58 позволяют заключить, что любое из существующих мероприятий по увеличению доли лома в шихте конвертеров сверх оптимальных по тепловому балансу значений сопряжено со снижением выхода год­ ного, причем степень этого снижения находится в тесной связи с технологией передела. Так, при использовании в шихте предварительно нагретого вне сталеплавильно­ го агрегата лома уменьшаются цикл плавки и величина тепловых потерь, что позволяет соответственно сокра­ тить долю чугуна в шихте, обеспечивая тем самым уве­ личение выхода годного путем снижения угара компо-

266

должительности плавки, стойкости футеровки к произво­ дительности агрегатов.

Продолжительность плавки по всем вариантам уста­ новлена, исходя из ее значений, отвечающих нормаль­ ным условиям работы агрегатов при оптимальном по тепловому балансу расходе лома. При этом изменения в продолжительности отдельных периодов плавки, обус­ ловленные особенностью технологии передела, устанав­ ливались с учетом опубликованных производственных результатов и полученных на их основе расчетных дан­ ных. Расчеты проведены при условии использования ло­ ма с плотностью 1,5 т/м3 и значительного увеличения скорости завалки. Объем лома при расходе 450 кг/т со­ ставит 34,5 м3, что не позволяет заваливать его в один прием, так как при этом высота слоя лома в конверте­ ре составит около 2,75 м и он не будет полностью по­ крыт заливаемым чугуном. Это может вызвать закозление шихты и неизбежно приведет в период продувки к отражению кислородной струи на футеровку, увеличи­ вая тем самым ее износ. Кроме того, при применении кислородно-топливных горелок быстрый прогрев сверху такого слоя холодной шихты невозможен. В связи с этим в расчете при увеличении доли лома в шихте до 450 кг/т предусматривалась завалка в два приема, чем и объяс­ няется увеличение продолжительности этого периода плавки. Кроме того, продолжительность завалки скрапа при нагреве его вне сталеплавильного агрегата принята скорректированной на возможные при этом задержки из-за образования мостов и приваривания кусков горя­ чего скрапа к поверхности мульд (табл. 59). Продолжи­ тельность периода прогрева скрапа при применении кис­

использовании мазутных горелок объясняется более низ­ ким их термическим к. п. д. и необходимостью очистки мазутоподводящих шлангов и фурмы паром, проводи­ мой перед началом и по окончании продувки в течение 1,5—2,0 мин [159]. Сокращение продолжительности пе-

1 Для газо-кислородных горелок 45%, для мазуто-кислородных 40% [163, 164].

271