1
подогрев жидкости, подсасываемой в кипящий погранич ный слой из недогретых до температуры насыщения глу бинных слоев жидкости. Степень влияния недогрева жид
кости на |
уменьшается с ростом давления. Это об |
стоятельство учитывается отношением плотностей пара |
и воды —pjj- |
и объясняется тем, что с ростом давле |
ния уменьшаются число и размеры генерируемых на поверх ности нагрева паровых пузырей, следовательно, умень шается количество тепла, необходимое для подогрева ре циркулирующей холодной воды. Обработка опытных данных по ряду жидкостей приводит к зависимости
Автор формулы (8.42) при ее выводе не делал допу щения о характере движения жидкости. Поэтому рассмотрен ное влияние давления и недогрева остается справедли вым и при вынужденном течении недогретой до кипения жидкости в трубах и каналах сложной формы.
§49. Кризис теплообмена первого родалри вынужденном движении теплоносителя
Аналитическое и экспериментальное исследование яв лений кризиса теплообмена при кипении жидкости в сво бодном объеме в условиях естественной конвекции значи тельно проще, чем в условиях вынужденного движения.
Это объясняется тем обстоятельством, что в большом объеме критические плотности теплового потока, как это следует из формулы (8 .40), определяются прежде всего физическими свойствами теплоносителя. Вынужденное движение охлаждающей среды сильно усложняет анализ
явлений кризиса. Однако именно этот случай кризиса представляет наибольший интерес для атомной энергети ки. Кризис теплообмена первого рода при охлаждении поверхности нагрева водой или пароводяной смесью воз
никает при переходе |
пузырькового (ядерного) |
кипения |
в |
пленочное, в отличие |
от кризиса теплообмена второ |
го |
рода, срязанного |
с |
высыханием пристенной |
жидкой |
пленки. Понятие "критическая тепловая нагрузка" свя зано только с кризисом первого рода, так как второй
вид кризиса |
возникает |
при любом ^ |
при достижении |
граничного |
массового |
паросодержания |
• |
Исследование кризисов теплообмена проводится на |
сложных экспериментальных стендах. |
Методы фиксации |
кризиса теплообмена первого рода основаны на регистра ции резкого скачка температуры стенки при переходе к пленочному кипению или сопутствующих явлений. К таким методам относятся: измерение температуры стенки тер мопарами, визуальное или фотооптическое наблюдение за появлением красного пятна на стенке эксперименталь ного участка, измерение электрического сопротивления
участка в месте появления кризиса, расплавление легко плавкого материала, устанавливаемого на стенке. Все эти методы широко применяются в экспериментальной технике и приводят, как правило, к одинаковым резуль татам.
На возникновение кризиса первого рода влияет много различных факторов, как геометрических, так и режим ных. Влияние этих факторов не всегда однозначно, так как зачастую действие их довольно сложно и проявляется в совокупности с другими факторами.
Обширными экспериментальными исследованиями, свя занными, как правило, с запросами практики, былс уста-
новлено, что наиболее сильное влияние на величину
УКр оказывай такие режимные |
параметры, |
как |
давление |
р |
, массовая |
скорость |
^ |
, энтальпия |
среды |
г |
в месте |
возникновения |
кризиса |
и физические |
свойства жидкости. Часто вместо энтальпии среды более удобным оказывается использование относительной эн тальпии ос - —- ~ г , равной массовому паросодержанию при течении пароводяной смеси. При течении недогретой жидкости вместо относительной энтальпии жид кости, которая в этом случае будет отрицательной ве
личиной, |
используется также величина недогрева жид |
кости до |
кипения |
d ~tH |
|
|
|
|
Для каждой конкретной геометрии канала наибольиее |
распространение |
получили эмпирические |
зависимости типа |
|
|
|
|
|
|
(8.43) |
или |
|
|
|
|
|
|
|
? Кр - |
f s l A S " * - ***)■ |
|
(8.44) |
Качественное |
влияние относительной энтальпии |
<х |
и массовой скорости на величину |
£ |
показано |
на |
рис. 8 .18. Из рисунка видно, |
что |
критический тепло |
вой поток с ростом параметра |
ос |
уменьшается. |
Уве |
личение |
£ |
с ростом абсолютного |
значения парамет |
ра в отрицательной области его значений отражает вли яние недогрева жидкости. С увеличением разности темпе
ратур |
tcr - |
повышается |
интенсивность отвода |
тепла |
от |
поверхности нагрева. |
В |
области объемного |
кипения |
жидкости, |
т .е . при x j^ О |
, увеличение паросо- |
держания приводит к росту скорости пара, утонению коль цевой жидкой пленки, облегчению условий возникновения пленочного кипения и тем самым к снижению
при увеличении J в трубах, что, по-видимому, объясняется увеличением разницы удельных объемов пара
и воды с |
уменьшением давления, увеличением скорости |
парового |
ядра, уменьшением |
толщины жидкой пленки. При |
давлениях |
р =► 120 + 130 |
кгс/см2 рост |
спо |
собствует увеличению критических тепловых нагрузок. При давлениях *уо-<70 кгс/см2 скорость потока с пара
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метрами |
л |
= 0 и |
|
и? > |
I м/сек |
практически |
не оказы |
вает влияния |
на |
$кр |
• |
В |
то же время при кипении в |
трубах максимальное |
знкчение £ |
приходится |
на бо |
лее низкое |
давление |
(около |
40 кгс/см2), |
чем для |
услови? |
естественной конвекции в большом объеме. |
|
|
|
В настоящее время опубликовано большое количество |
расчетных |
рекомендаций |
по |
определению |
£ |
в |
трубах. |
Расчетные |
формулы далеко |
|
не |
всегда |
согласуются |
между |
собой и зачастую имеют не только количественное, но и качественное расхождение. Так, например, установлено, что наблюдаемые в экспериментальных установках гидро динамически нестабильные пульсационные режимы могут вызывать снижение в несколько раз критических тепло
вых нагрузок. Для расчета |
Ярр |
в трубах В.Е.Дорощу- |
ком f 2 2 j был произведен |
критический анализ обширного |
экспериментального материала по |
£ |
, опубликованно |
го в отечественной и зарубежной литературе. В результа те анализа и отбора наиболее надежных опытных данных
|
|
|
|
|
|
|
были составлены |
таблицы опорных величин |
9 рр р |
зави |
симости |
от режимных параметров |
р, |
А тН) х |
. Эти |
таблицы |
опорных |
точек, или скелетные таблицы, |
приведен |
ные в приложении |
(табл. П.1 ,П .2 ), |
составлены |
для |
сле |
дующего диапазона опорных значений режимных параметров:
р * |
50 |
7 |
200 кгс/см2; |
|
= |
750 |
г |
5000 кг/м 2* |
сек; |