Файл: Электробезопасность на горнорудных предприятиях сборник материалов Республиканской научно-технической конференции..pdf

в) при воздействии синусоидального напряжения:

Полученные нами выражения для импульсов воспламенения из-за ограниченного объема статьи не приводятся.

На основании выведенных соотношений было проведено де­ тальное исследование влияния реактивных параметров на про­ цесс передачи и распределения энергии в электровзрывных цепях. Оценка этого влияния проводилась для различных типов воздействующего напряжения как для установившегося, так и для переходного режимов путем анализа различных признаков, и в частности, токов, напряжений, импульсов воспламенения.

Анализ полученных результатов показал, что реактивные параметры как магистральных, так и распределительных сетей не оказывают существенного влияния при взрывании от кон­ денсаторных взрывных приборов, от электрических сетей про­ мышленной частоты, при использовании электродинамических взрывных машинок и источников постоянного напряжения. Мак­ симальная разница в импульсах воспламенения для случаев, учитывающих и не учитывающих реактивные параметры элек­ тровзрывных цепей различных длин и конфигураций,, не превы­ шает 0,7%.

Влияние реактивных параметров является существенным (и должно быть учтено при расчете электровзрывных цепей) при взрывании от высокочастотных взрывных приборов. Как видно из таблицы 1, при применении высокочастотных взрывных при­ боров импульс воспламенения (К'), получаемой ЭД в реальной электровзрывной цепи, может составлять всего лишь около 6% импульса (К), рассчитанного для цепи без учета реактивных элементов. Так, величина импульса явно недостаточна для воспламенения ЭД, а следовательно, произойдут отказы.

215

Т а б л и ц а 1

Отношение импульсов воспламенения ( ~дг ) при взрывании

Аналитически полученные выводы о влиянии реактивных параметров на электрические процессы, происходящие при ини­ циировании ЭД, были проверены экспериментально с помощью осциллографировапия в реальных электровзрывных цепях и на различных эквивалентных схемах замещения. Полученные ос­ циллограммы подтвердили результаты теоретического анализа. В частности, было установлено, что в реальной электровзрывной цепи длительность переходного процесса, вызванного наличием реактивных параметров, на два—три порядка меньше длитель­ ности подачи инициирующего импульса (аналогичные резуль­ таты были получены и при теоретическом анализе). Для иллю­ страции на рис. 3 представлена осциллограмма напряжения и гока при взрывании от конденсаторных взрывных приборов.

взрывании от конденсаторных взрывных приборов.

216

Результаты теоретических расчетов и экспериментов были подвергнуты обработке методами математической статистики, в результате чего была установлена достаточная репрезентатив­ ность полученных выводов и подтвержден обобщающий харак­ тер исследований.

БЕЗОПАСНОСТЬ ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ЭЛЕКТРОДЕТОНАТОРОВ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ БЕСКОНТАКТНОЙ ОТКАТКИ

ЗРАЖЕВСКИИ Ю. М. (Днепропетровский горный институт)

Одним из актуальных вопросов при внедрении комплекса оборудования откатки бесконтактными электровозами является возможность безопасного транспортирования электродетонаторов в выработках с действующей откаткой. Отечественной промыш­ ленностью выпускаются электродетонаторы мгновенного и замед­ ленного действия; детонаторы для сейсмических работ, (ЭДС); электродетонаторы специального назначения, например, термо­ стойкие ТЭД-200 и т. п.

Анализ параметров электродетонаторов показывает, что сопротивление злектродетонаторов разных типов составляет 2-у6,5 Ом. Безотказность действия — от постоянного тока 1 А или 3,5 А от переменного тока. Невоспламеняемость — от тока 0,15 А в течение 5 минут.

Для безопасного транспортирования электродетонаторов представляет несомненный интерес определение условий, при которых ток, наводимый электромагнитным полем тяговой сети в' соединительных проводах электродетонатора, не будет превы­ шать безопасных значений. Известно, что наибольшие значения токов и напряжений в прозоднике, подверженном влиянию, бу­ дут наблюдаться при параллельном расположении влияющей цепи и цепи, подверженной влиянию. Рассмотрим случай, когда соединительные провода электродетонатора проложены парал­ лельно кабелям тяговой сети бесконтактной откатки (рис. 1),где

Рис. 1. Взаимное расположение кабелей тягрвой сети и соединительных проводов электродетонатора.

217

А, В — кабели тяговой сети; а, в — замкнутые накоротко соеди­ нительные провода электродетонатора, проложенные параллель­ но кабелям тяговой сети. Остальные обозначения понятны из рисунка.

Напряжение в проводнике «а» при влиянии только провода «А» определится из выражения:

где

— ток в кабеле тяговой сети;

w— круговая частота тока;

—абсолютная магнитная проницаемость материала про­ вода, для медных проводов;

I— длина параллельного пробега;

Аа — расстояние между проводами «А» и «а».

218