Файл: Филатов, А. С. Электропривод и автоматизация реверсивных станов холодной прокатки.pdf

Станы оснащены современными измерительными при­ борами, гидравлическими нажимными устройствами с дискретным приводом от шаговых двигателей и совер­ шенными системами управления.

Многовалковые станы.

Сведения о многовалковых станах со схемой валко­ вой системы 1—2—3—4 (рис. 2) даны в табл. 2. Серия содержит одиннадцать базисных конструкций, в основу которых положен диаметр рабочих валков и толщина прокатываемой ленты или полосы.

Созданные для прокатки тонкой и тончайшей полосы из специальных сплавов и трудиодеформируемых ме­ таллов (титан, нержавеющая сталь различных марок и

Рис. 2. Многовалковый стаи

др.) многовалковые станы успешно применяют при хо­ лодной прокатке материалов с низким пределом проч­ ности (цветные металлы и их сплавы, низкоуглеродистая сталь и др.).

В результате особенности конструкции многовалко­ вых станов толщину полосы, прокатанной на них, под­ держивают в жестких допусках как по ширине, так и по длине рулона. Это важное преимущество стана являет­ ся следствием применения станин большой жесткости и „ рабочих валков малого диаметра. Имеются и другие пре-

12

имущества: допускаются обжатия за проход до 40—50%, а суммарное — до 90%. Существенно уменьшается мас­ са оборудования.

Широкое распространение в промышленности много­ валковые станы получили и за рубежом. Например, в США и Канаде насчитывается 130 многовалковых ста­ нов, в Англии 20, во Франции 25, в Японии 30, в ФРГ только типа Сендзпмира 10, в Италии 7, в Швеции 5 и других странах имеется по нескольку станов. Многовал­ ковые станы изготовляют фирмы США, Англии, Фран­ ции, Италии, ФРГ и Японии по лицензии США. Техни­ ческие данные по реверсивным и многовалковым станам, установленным за рубежом за последние 4—5 лет, при­ ведены в приложении (табл. I , I I ) .

Г л а в а I I МЕТОДЫ РАСЧЕТА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЭЛЕКТРОПРИВОДА КЛЕТИ

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ МЕТАЛЛА НА ВАЛКИ

Давление металла на валки и момент прокатки яв­ ляются основными силовыми параметрами, необходимы­ ми и достаточными для расчета основных конструктив­ ных параметров стана и его привода. Для подсчета дав­ ления металла на валки существует ряд теоретических зависимостей. Однако наиболее широкое распростране­ ние в инженерной практике получили методы А. И. Целикова, А. А. Королева и М. Стоуна.

Определение общего давления металла на валки при прокатке состоит из решения двух основных задач: вы­ числения площади соприкосновения прокатываемого металла с валком и определения среднего удельного давления и а валки.

Общее давление металла на валки выражают сле­ дующей формулой:

13

Величина F зависит от геометрических размеров вал­ ков и прокатываемой полосы перед входом в валки и после выхода из них.

При холодной прокатке листов, ленты и вообще про­ филей прямоугольного сечения, когда валки соприкаса­ ются с прокатываемым металлом только своей цилинд­

В результате давления, возникающего между прока­ тываемым металлом и валками, в последних возникают местные упругие деформации сжатия. При холодной про­ катке стали упругая деформация сжатия вследствие вы­ сокого удельного давления, является значительной и оказывает заметное влияние на увеличение длины дуги захвата /. Это явление имеет особенно большое значение при холодной прокатке тонкой ленты и полосы.

В этом случае приведенные выше формулы для под­ счета контактной площади, выведенные для идеально­ го, т. е. недеформируемого валка, становятся уже непри­ годными.

Ниже приведена методика расчета давления прокат­

ки.

При прокатке отдельных листов или полос, т. е. при прокатке без натяжения полосы, давление металла на валки определяют по формуле Целикова:

(3)

Здесь hB—толщина прокатываемого листа в нейтральном сечении,

14