Файл: Грабовски, К. Параметрические усилители и преобразователи с емкостным диодом.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 16.10.2024
Просмотров: 97
Скачиваний: 0
Если частота в нагрузке совпадает с частотой генератора сигна лов, то рассматриваемое устройство является усилителем. Если же входная частота отлична от частоты на выходе параметрической схемы, то будем иметь дело с преобразователем.
Используя предложенный Пенфилдом и Рэфьюзом [35J способ обозначения отдельных частот, участвующих в процессе преобразо вания, можно символически изобразить различные типы преобразова телей. На рис. 3.1 стрелками обозначены выход и вход. Индекс s от носится к частоте сигнала, индекс н — к частоте накачки, а индекс i
4ый -и3 со;
2uH~us
и,-
а~) |
5) |
В) |
г) |
д) |
Рис. 3.2. Нетипичные «частотные» схемы параметрических преобразователей.
и треугольник, имитирующий нагрузку, — к так называемым холос тым частотам дополнительных (холостых) контуров, в которых также допускается выделение мощности. В соответствии с [4] будем называть:
—преобразователем типа модулятора —• устройство, выходная частота которого больше частоты входного сигнала;
—преобразователем типа демодулятора — устройство, выходная частота которого меньше частоты входного сигнала;
—преобразователем с верхней боковой — устройство, в котором модуляционный спектр сигнала не подвергается инверсии на оси час тот, а лишь смещается (сдвигается);
—преобразователем с нижней боковой — устройство, в котором
модуляционный спектр сигнала подвергается не только сдвигу, но
иинверсии на оси частот;
—^-частотным преобразователем-— устройство, в котором общее число частот в процессе преобразования составляет k, включая час тоты сигнала, выходную, а также холостые частоты.
На рис. 3.2 показано несколько нетипичных примеров, не исполь зуемых на практике, идея которых достаточно ясна из «частотной» схемы.
Подобное графическое представление возможно и для усилителей, с той, однако, разницей, что сигнальная частота будет одинаковой на
63
входе и выходе, а все прочие частоты будут холостыми. На практике1 ', однако, чаще всего применяют устройства (рис 3.3) с одним холостым контуром, настроенным на частоты со£ = сок — cos, либо сог = 2со„ —
— o v
Рис. 3.3 Типичные «частотные» схе мы параметрических усилителей.
Далее детальный анализ параметрических усилителей и преобра зователей будет опираться на приведенный ранее метод «усеченных» матриц проводимости, который используется при условии обеспече ния конструктором соответствующей селективности контуров пара метрического преобразователя или умножителя.
3.1. ОБЩИЕ АНАЛИТИЧЕСКИЕ ВЫРАЖЕНИЯ, ОПИСЫВАЮЩИЕ СВОЙСТВА МНОГОЧАСТОТНЫХ РЕЗОНАНСНЫХ ПАРАМЕТРИЧЕСКИХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ [16, 18]
Рассмотрим наиболее общий случай так называемого многочастот ного параметрического преобразователя, который характеризуется произвольным (конечным) числом резонансных контуров [7, 38, 40],
Х ) То обстоятельство, что используются только двухчастотные схемы, свя зано как с простотой реализации, так и с тем, что целый ряд многочастотных схем не имеет каких-либо принципиальных преимуществ. Техническое значение на сегодня имеют только 3 многочастотные схемы:
— преобразователь с верхней и нижней боковой, используемый как уси
литель |
видеочастоты |
(§ 3.6). Основное преимущество такой схемы — малые |
|
шумы |
и возможность |
нейтрализации выходной емкости источника сигнала [43]; |
|
— трехчастотная схема, в которой нагрузка холостого контура, частота |
|||
которого |
ниже сигнальной, образуется вносимым сопротивлением из третьего |
||
контура. |
Такая схема |
позволяет получить те ж е шумовые характеристики, что |
идвухчастотная, но при меньшей частоте накачки [42];
—трехчастотная схема, в которой регенерация идет на двух частотах, ле жащих ниже частоты сигнала. На этих частотах потери в диоде меньше, и поэтому требования к нему слабее. Эта схема представляет интерес для миллиметрового диапазона [42] .
Так как качество диодов улучшается и появляется возможность создать
твердотельные источники накачки |
на |
все более высокие |
частоты, |
то вопрос |
|
о том, |
насколько перспективны |
две |
последние схемы, |
остается |
открытым. |
{Прим. |
ред.) |
|
|
|
|
64
а также произвольным числом гармоник в разложении в ряд Фурье переменного эластаиса s (t) (3.2). За основу анализа примем упрощен ную эквивалентную схему многочастотного преобразователя с сосредо
точенными постоянными |
(рис. |
3.4), |
в |
которой |
к |
переменной |
емкости |
|||||||||
с (t) |
параллельно1) |
подключены |
ветви, содержащие |
селективные |
фильт |
|||||||||||
рующие цепи Zn. |
Число |
этих |
вет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
вей совпадает с числом целых |
по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ложительных |
и |
отрицательных |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
чисел, содержащихся |
в |
некотором |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
конечном |
множестве |
А |
(2.35). В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
одну |
из |
этих |
ветвей, |
фильтр |
ко |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
торой настроен на частоту а>0, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
включен генератор гармонического |
|
Р и с . |
3 4 . |
упрощенная |
эквивалент- |
|||||||||||
напряжения |
U0 |
ЭТОЙ |
|
частоты; К |
|
пая |
схема |
многочастотного |
преоб- |
|||||||
другой, |
например, настроенной |
на |
|
|
• |
|
разователя. |
|
||||||||
частоту |
cOjVfI подключена |
нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Z n a r p |
, в которой выделяется |
мощность |
сигнала |
|
после |
преобразова |
||||||||||
ния. |
Каждый |
из |
фильтров |
Zn, |
по |
условию, |
имеет большую |
доброт |
ность, пропускает сигналы одной только частоты со„ и представляет
собой очень большое сопротивление (2.36) для |
сигналов с другими |
||||
частотами. Из рис. 3.4 |
видно, |
что |
импеданс |
Z (со„), определенный |
|
в (2.30), отождествляется |
с |
Zn: |
|
|
|
|
Z |
(ап) |
« |
Zn, |
(3.3) |
поскольку справедливо предположение о больших добротностях Z n . Сходство уравнений (2.39) с уравнениями, описывающими много звенные цепи с постоянными во времени параметрами, дает возмож ность сразу же определить основные параметры, характеризующие многочастотный параметрический преобразователь: входной и выход ной импедансы, обменное усиление преобразования2* и температуру
шума.
1 } Следует |
заметить, |
что схема на рис. 3.4, в которой не учтено |
последова |
тельное сопротивление Rs, |
физически связанное с переменной емкостью |
варактор- |
|
ного диода, не |
представляет собой противоречащей действительности |
идеализа |
ции условий работы преобразователя, как |
так это сопротивление в соответствии |
с (2.27) может быть включено в каждом из |
контуров Zn [41] . |
2 > Использование понятия обменной мощности (приложение П.1) вместо располагаемой мощности объясняется тем, что во многих случаях [13] входные и выходные импедансы параметрических устройств имеют отрицательную дейст вительную часть. Тогда понятие располагаемой мощности теряет свой смысл и остается справедливым определение обменной мощности. Если же рассматривае мые схемы имеют положительную действительную часть входного и выходного импедансов, то определение обменной мощности сводится к определению рас полагаемой мощности.
По аналогии с максимально достижимым усилением, которое является от ношением достижимых мощностей на входе и выходе, выражение (3.8) -мы назва ли обменным усилением. В дальнейшем изложени для простоты эту величину будем называть усилением и только ее будем использовать далее, если только не будет указано отступления от этого правила.
3 Зак. 1235 |
65 |
Входной импеданс преобразователя определим как
%ъх |
— U<Jlv\ua+o — Z R , ' |
(3 . 4) |
|||
и в соответствии с (2.39) |
|
|
|
|
|
Z B S = (Д/Аоо) — 2 Г , |
|
( 3 . 5 ) |
|||
где А — определитель матрицы [Z] в |
(2 . 39), |
A 0 O — соответствующий |
|||
минор (кофактор) этого определителя, |
Z r — внутреннее сопротивле |
||||
ние генератора (рис. 3 . 4), |
являющееся частью импеданса Z 0 . |
||||
Выходной импеданс преобразователя определяем со стороны клемм |
|||||
нагрузки: |
|
|
|
|
|
4 ы х = |
UMIIM |
|уЛ1*0 — Z H |
a r p |
(3-6) |
|
и в соответствии с (2.39) |
|
|
|
|
|
|
= ( Д / Д м . м ) — z } |
|
( 3 . 7 ) |
||
|
|
|
иагр' |
|
|
где Ам, и—соответствующий |
минор |
определителя |
матрицы [Z], |
||
a Z H a r D — импеданс нагрузки, |
являющийся |
частью |
импеданса Z^. |
Обменное усиление преобразования вычисляется как отношение обменной мощности сигнала на выходе [20, 22] к обменной мощности генератора сигнала Рег:
2 |
R e [ Z r ] |
и0 |
( 3 . 8 ) |
R e [ Z D b I X |
где ЕЛ10 — напряжение холостого хода (1м = 0) в выходном контуре преобразователя, U0 — э. д. с. генератора сигналов.
Используя (2 . 39), получаем
|
|
Емо = U0 |
2 Zjw, k |
|
( 3 . 9 ) |
|
|
|
|
it ел |
Л Л1, |
M |
|
где Ao.a — минор 0, k, образованный |
из минора определителя |
матри |
||||
цы [Z1. |
|
|
|
|
|
|
Тогда |
общее выражение |
для усиления |
многочастотного |
преоб |
||
разователя |
примет вид |
|
|
|
|
|
|
|
1УИ |
k |
|
|
|
|
2 |
0, |
|
|
(3 . 10) |
|
|
к — |
м |
|
|
||
|
k 6 А |
м, |
|
|
|
Эффективной входной температурой шума преобразователя будем называть [21] температуру шумов на всех частотах спектра выходной мощности, выраженную в градусах Кельвина, приписываемую одно-
66
временно всем.входным сопротивлениям эквивалентного нешумящего1 ' преобразователя и вызывающую выделение в нагрузке такой же самой мощности на один герц, какая выделилась бы, если реальный преоб разователь работал с подключенными к его входам нешумящими экви валентными2' сопротивлениями3 '.
Приведенное определение дает [5] простую физическую интер претацию эффективной входной шумовой температуры Те как такого физического приращения шумовой температуры подключенных к вхо дам преобразователя сопротивлений, которое фактически представ ляет собой внутренние шумы смещения без учета шумов нагрузки. Ис пользование понятия Те позволяет оперировать нешумящим преобра зователем, на входах которого находятся (условный прием) сопротив
ления с температурой, |
в Те |
раз большей их действительной |
стандарт |
ной температуры Го = |
290° К. |
|
|
Обозначим через |
WmMm |
составляющую спектральной |
плотности |
обменной мощности шумов на выходе, связанную с шумящими элемен тами в контуре преобразователя, настроенном на частоту со т . Спект ральная плотность результирующей обменной мощности шумов на выходе смесителя будет тогда суммой всех W^mM, суммированных по пг. Отношение этой величины к плотности обменной мощности шумов
на выходе, которая возникает под влиянием шумов сопротивле ния генератора сигнала при нормальной температуре Т0 = 290° К, умноженное на эту температуру, будет равно [6, 21, 23] эффективной
входной |
шумовой температуре |
Те: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.11) |
причем |
при расчете |
WMMM |
по |
определению |
не учитываются |
шумы |
||||
нагрузки |
Z H a r p . |
|
|
(2.39) [18] с использованием |
(3.7), |
(3.9) |
||||
После |
преобразований |
|||||||||
и (3.10) |
окончательно получаем |
|
|
|
|
|||||
1 } Под |
нешумящим |
смесителем |
понимается |
идеализированная |
схема |
реаль |
||||
ного смесителя, из |
которой удалены все внутренние |
источники шумов и |
сопро |
|||||||
тивление нагрузки |
которой не |
шумит. |
|
|
|
|
||||
2 > Например, |
сопротивления, |
находящиеся |
при |
температуре |
0° К. |
|
||||
3 > Определение Хауса, требующее равенства |
нулю температуры всех |
нагру |
зок, подключенных к выходам, для параметрических систем неудобно. Так как параметрический преобразователь — не направленная система, то шумы нагруз ки на выходе усиливаются и вновь подаются в выходную цепь. Охлаждение этих нагрузок не всегда возможно (схемы, где нагрузкой является включенная
через |
циркулятор антенна, |
направленная |
в |
небо — |
холодный |
рупор |
|
(см. рис. 3.16) — не получили |
распространения |
[41]) . Поэтому в литературе |
|||||
часто пользуются другим определением, |
когда |
температуру |
нагрузки |
(напри |
|||
мер, |
физическую температуру |
.вентиля |
между |
преобразователем и последую |
|||
щим каскадом) считают равной |
нормальной. (Прим. |
ред.) |
|
|
*> При расчете этой мощности принимаем, что сопротивление на входе преоб разователя находится при температуре абсолютного нуля и не вносит никаких шумов в схему.
з* |
67 |