Файл: Грабовски, К. Параметрические усилители и преобразователи с емкостным диодом.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 16.10.2024

Просмотров: 97

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Если частота в нагрузке совпадает с частотой генератора сигна­ лов, то рассматриваемое устройство является усилителем. Если же входная частота отлична от частоты на выходе параметрической схемы, то будем иметь дело с преобразователем.

Используя предложенный Пенфилдом и Рэфьюзом [35J способ обозначения отдельных частот, участвующих в процессе преобразо­ вания, можно символически изобразить различные типы преобразова­ телей. На рис. 3.1 стрелками обозначены выход и вход. Индекс s от­ носится к частоте сигнала, индекс н — к частоте накачки, а индекс i

й 3 со;

2uH~us

и,-

а~)

5)

В)

г)

д)

Рис. 3.2. Нетипичные «частотные» схемы параметрических преобразователей.

и треугольник, имитирующий нагрузку, — к так называемым холос­ тым частотам дополнительных (холостых) контуров, в которых также допускается выделение мощности. В соответствии с [4] будем называть:

преобразователем типа модулятора —• устройство, выходная частота которого больше частоты входного сигнала;

преобразователем типа демодулятора — устройство, выходная частота которого меньше частоты входного сигнала;

преобразователем с верхней боковой — устройство, в котором модуляционный спектр сигнала не подвергается инверсии на оси час­ тот, а лишь смещается (сдвигается);

преобразователем с нижней боковой — устройство, в котором

модуляционный спектр сигнала подвергается не только сдвигу, но

иинверсии на оси частот;

^-частотным преобразователем-— устройство, в котором общее число частот в процессе преобразования составляет k, включая час­ тоты сигнала, выходную, а также холостые частоты.

На рис. 3.2 показано несколько нетипичных примеров, не исполь­ зуемых на практике, идея которых достаточно ясна из «частотной» схемы.

Подобное графическое представление возможно и для усилителей, с той, однако, разницей, что сигнальная частота будет одинаковой на

63


входе и выходе, а все прочие частоты будут холостыми. На практике1 ', однако, чаще всего применяют устройства (рис 3.3) с одним холостым контуром, настроенным на частоты со£ = сок — cos, либо сог = 2со„ —

— o v

Рис. 3.3 Типичные «частотные» схе­ мы параметрических усилителей.

Далее детальный анализ параметрических усилителей и преобра­ зователей будет опираться на приведенный ранее метод «усеченных» матриц проводимости, который используется при условии обеспече­ ния конструктором соответствующей селективности контуров пара­ метрического преобразователя или умножителя.

3.1. ОБЩИЕ АНАЛИТИЧЕСКИЕ ВЫРАЖЕНИЯ, ОПИСЫВАЮЩИЕ СВОЙСТВА МНОГОЧАСТОТНЫХ РЕЗОНАНСНЫХ ПАРАМЕТРИЧЕСКИХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ [16, 18]

Рассмотрим наиболее общий случай так называемого многочастот­ ного параметрического преобразователя, который характеризуется произвольным (конечным) числом резонансных контуров [7, 38, 40],

Х ) То обстоятельство, что используются только двухчастотные схемы, свя­ зано как с простотой реализации, так и с тем, что целый ряд многочастотных схем не имеет каких-либо принципиальных преимуществ. Техническое значение на сегодня имеют только 3 многочастотные схемы:

— преобразователь с верхней и нижней боковой, используемый как уси­

литель

видеочастоты

(§ 3.6). Основное преимущество такой схемы — малые

шумы

и возможность

нейтрализации выходной емкости источника сигнала [43];

— трехчастотная схема, в которой нагрузка холостого контура, частота

которого

ниже сигнальной, образуется вносимым сопротивлением из третьего

контура.

Такая схема

позволяет получить те ж е шумовые характеристики, что

идвухчастотная, но при меньшей частоте накачки [42];

трехчастотная схема, в которой регенерация идет на двух частотах, ле­ жащих ниже частоты сигнала. На этих частотах потери в диоде меньше, и поэтому требования к нему слабее. Эта схема представляет интерес для миллиметрового диапазона [42] .

Так как качество диодов улучшается и появляется возможность создать

твердотельные источники накачки

на

все более высокие

частоты,

то вопрос

о том,

насколько перспективны

две

последние схемы,

остается

открытым.

{Прим.

ред.)

 

 

 

 

64


а также произвольным числом гармоник в разложении в ряд Фурье переменного эластаиса s (t) (3.2). За основу анализа примем упрощен­ ную эквивалентную схему многочастотного преобразователя с сосредо­

точенными постоянными

(рис.

3.4),

в

которой

к

переменной

емкости

с (t)

параллельно1)

подключены

ветви, содержащие

селективные

фильт­

рующие цепи Zn.

Число

этих

вет­

 

 

 

 

 

 

 

 

вей совпадает с числом целых

по­

 

 

 

 

 

 

 

 

ложительных

и

отрицательных

 

 

 

 

 

 

 

 

чисел, содержащихся

в

некотором

 

 

 

 

 

 

 

 

конечном

множестве

А

(2.35). В

 

 

 

 

 

 

 

 

одну

из

этих

ветвей,

фильтр

ко­

 

 

 

 

 

 

 

 

торой настроен на частоту а>0,

 

 

 

 

 

 

 

 

включен генератор гармонического

 

Р и с .

3 4 .

упрощенная

эквивалент-

напряжения

U0

ЭТОЙ

 

частоты; К

 

пая

схема

многочастотного

преоб-

другой,

например, настроенной

на

 

 

 

разователя.

 

частоту

cOjVfI подключена

нагрузка

 

 

 

 

 

 

 

 

Z n a r p

, в которой выделяется

мощность

сигнала

 

после

преобразова­

ния.

Каждый

из

фильтров

Zn,

по

условию,

имеет большую

доброт­

ность, пропускает сигналы одной только частоты со„ и представляет

собой очень большое сопротивление (2.36) для

сигналов с другими

частотами. Из рис. 3.4

видно,

что

импеданс

Z (со„), определенный

в (2.30), отождествляется

с

Zn:

 

 

 

 

Z

п)

«

Zn,

(3.3)

поскольку справедливо предположение о больших добротностях Z n . Сходство уравнений (2.39) с уравнениями, описывающими много­ звенные цепи с постоянными во времени параметрами, дает возмож­ ность сразу же определить основные параметры, характеризующие многочастотный параметрический преобразователь: входной и выход­ ной импедансы, обменное усиление преобразования2* и температуру

шума.

1 } Следует

заметить,

что схема на рис. 3.4, в которой не учтено

последова­

тельное сопротивление Rs,

физически связанное с переменной емкостью

варактор-

ного диода, не

представляет собой противоречащей действительности

идеализа­

ции условий работы преобразователя, как

так это сопротивление в соответствии

с (2.27) может быть включено в каждом из

контуров Zn [41] .

2 > Использование понятия обменной мощности (приложение П.1) вместо располагаемой мощности объясняется тем, что во многих случаях [13] входные и выходные импедансы параметрических устройств имеют отрицательную дейст­ вительную часть. Тогда понятие располагаемой мощности теряет свой смысл и остается справедливым определение обменной мощности. Если же рассматривае­ мые схемы имеют положительную действительную часть входного и выходного импедансов, то определение обменной мощности сводится к определению рас­ полагаемой мощности.

По аналогии с максимально достижимым усилением, которое является от­ ношением достижимых мощностей на входе и выходе, выражение (3.8) -мы назва­ ли обменным усилением. В дальнейшем изложени для простоты эту величину будем называть усилением и только ее будем использовать далее, если только не будет указано отступления от этого правила.

3 Зак. 1235

65


Входной импеданс преобразователя определим как

%ъх

U<Jlv\ua+o — Z R , '

(3 . 4)

и в соответствии с (2.39)

 

 

 

 

 

Z B S = (Д/Аоо) — 2 Г ,

 

( 3 . 5 )

где А определитель матрицы [Z] в

(2 . 39),

A 0 O соответствующий

минор (кофактор) этого определителя,

Z r — внутреннее сопротивле­

ние генератора (рис. 3 . 4),

являющееся частью импеданса Z 0 .

Выходной импеданс преобразователя определяем со стороны клемм

нагрузки:

 

 

 

 

 

4 ы х =

UMIIM

Л1*0 — Z H

a r p

(3-6)

и в соответствии с (2.39)

 

 

 

 

 

 

= ( Д / Д м . м ) — z }

 

( 3 . 7 )

 

 

 

иагр'

 

где Ам, и—соответствующий

минор

определителя

матрицы [Z],

a Z H a r D — импеданс нагрузки,

являющийся

частью

импеданса Z^.

Обменное усиление преобразования вычисляется как отношение обменной мощности сигнала на выходе [20, 22] к обменной мощности генератора сигнала Рег:

2

R e [ Z r ]

и0

( 3 . 8 )

R e [ Z D b I X

где ЕЛ10 — напряжение холостого хода (1м = 0) в выходном контуре преобразователя, U0 — э. д. с. генератора сигналов.

Используя (2 . 39), получаем

 

 

Емо = U0

2 Zjw, k

 

( 3 . 9 )

 

 

 

it ел

Л Л1,

M

 

где Ao.a — минор 0, k, образованный

из минора определителя

матри­

цы [Z1.

 

 

 

 

 

 

Тогда

общее выражение

для усиления

многочастотного

преоб­

разователя

примет вид

 

 

 

 

 

 

И

k

 

 

 

 

2

0,

 

 

(3 . 10)

 

к —

м

 

 

 

k 6 А

м,

 

 

 

Эффективной входной температурой шума преобразователя будем называть [21] температуру шумов на всех частотах спектра выходной мощности, выраженную в градусах Кельвина, приписываемую одно-

66


временно всем.входным сопротивлениям эквивалентного нешумящего1 ' преобразователя и вызывающую выделение в нагрузке такой же самой мощности на один герц, какая выделилась бы, если реальный преоб­ разователь работал с подключенными к его входам нешумящими экви­ валентными2' сопротивлениями3 '.

Приведенное определение дает [5] простую физическую интер­ претацию эффективной входной шумовой температуры Те как такого физического приращения шумовой температуры подключенных к вхо­ дам преобразователя сопротивлений, которое фактически представ­ ляет собой внутренние шумы смещения без учета шумов нагрузки. Ис­ пользование понятия Те позволяет оперировать нешумящим преобра­ зователем, на входах которого находятся (условный прием) сопротив­

ления с температурой,

в Те

раз большей их действительной

стандарт­

ной температуры Го =

290° К.

 

Обозначим через

WmMm

составляющую спектральной

плотности

обменной мощности шумов на выходе, связанную с шумящими элемен­ тами в контуре преобразователя, настроенном на частоту со т . Спект­ ральная плотность результирующей обменной мощности шумов на выходе смесителя будет тогда суммой всех W^mM, суммированных по пг. Отношение этой величины к плотности обменной мощности шумов

на выходе, которая возникает под влиянием шумов сопротивле­ ния генератора сигнала при нормальной температуре Т0 = 290° К, умноженное на эту температуру, будет равно [6, 21, 23] эффективной

входной

шумовой температуре

Те:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(3.11)

причем

при расчете

WMMM

по

определению

не учитываются

шумы

нагрузки

Z H a r p .

 

 

(2.39) [18] с использованием

(3.7),

(3.9)

После

преобразований

и (3.10)

окончательно получаем

 

 

 

 

1 } Под

нешумящим

смесителем

понимается

идеализированная

схема

реаль­

ного смесителя, из

которой удалены все внутренние

источники шумов и

сопро­

тивление нагрузки

которой не

шумит.

 

 

 

 

2 > Например,

сопротивления,

находящиеся

при

температуре

0° К.

 

3 > Определение Хауса, требующее равенства

нулю температуры всех

нагру­

зок, подключенных к выходам, для параметрических систем неудобно. Так как параметрический преобразователь — не направленная система, то шумы нагруз­ ки на выходе усиливаются и вновь подаются в выходную цепь. Охлаждение этих нагрузок не всегда возможно (схемы, где нагрузкой является включенная

через

циркулятор антенна,

направленная

в

небо —

холодный

рупор

(см. рис. 3.16) — не получили

распространения

[41]) . Поэтому в литературе

часто пользуются другим определением,

когда

температуру

нагрузки

(напри­

мер,

физическую температуру

.вентиля

между

преобразователем и последую ­

щим каскадом) считают равной

нормальной. (Прим.

ред.)

 

 

*> При расчете этой мощности принимаем, что сопротивление на входе преоб­ разователя находится при температуре абсолютного нуля и не вносит никаких шумов в схему.

з*

67