ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 245
Скачиваний: 0
2) Проверяем достаточность поперечного сечения бетона, т. е. условие на ограничение раскрытия тре щин по формуле
Q = 0,25 bk0Ru |
= 0,25 • 25 • 56 • 100 = 35 ООО кГ > 32 ООО кГ, |
||||||||
т. е. сечение |
достаточно. |
|
|
принимаем 8 мм |
|||||
3) |
Диаметр |
поперечных стержней |
|||||||
с шагом и = 20 см, что удовлетворяет |
условию (III. 89). |
||||||||
и = 20 < |
« ш а х |
= 2 |
^ |
= |
|
= |
24,5см. |
||
Предельное усилие в поперечных стержнях на еди |
|||||||||
ницу |
длины |
элемента |
по |
формуле. |
|
|
|||
|
п |
_ |
Ка .х/хя _ |
17 000-0,503.2 _ |
I |
, |
|||
|
<7х — — й — — |
|
20 |
~~ ° |
|
||||
4) |
Величина |
поперечной |
силы Qx.g, |
воспринимае |
|||||
мой поперечными стержнями (хомутами) и бетоном сжатой зоны,
Qx-б = V 0,6Mb3 U<7X - q x u = V 0,6 • 25 • 56а • 100 • 86 -
— 86-20 = 18400 кГ < 32000 кГ,
т.е. нужна отогнутая арматура.
5)Определяем площадь поперечного сечения отог нутой арматуры. Для этого намечаем расположение плоскостей отгиба и по ним находим величину Q.
Первое невыгоднейшее наклонное сечение начи нается у грани опоры и пересекает первые от опоры отгибы. По формуле (III. 91) имеем
Р _ Q - Q x - б _ 32000-18400 _ о к о _ 2
Второе невыгоднейшее сечение, требующее расчета отогнутой арматуры, будет начинаться от конца пер вых отгибов, где поперечная сила Qt — 27540 кГ > > Qx.6 = 18400 кГ, т. е. на расстоянии
а = (ha — а 1 ) + 5 = 56 —- 4 + 5 = 57 см. Площадь сечения отгибов:
Р |
_ |
Q i - Qx-б _ |
27 540-18 400 _ . q R |
. „ , |
|
F02 |
- |
— |
— - |
2150-0,71 ~ Й ' У Й |
C M ' |
|
|
n j . xSina |
|
|
|
150
В соответствии с площадями Fol и F02 установим ко
личество |
отгибов из числа нижних продольных стерж |
||
ней. |
|
|
|
Расстояние между |
концом предыдущего |
отгиба и |
|
началом |
последующего |
принимается не более |
и ш а х , так |
как это требование не допускает разрушения |
по нак |
||
лонному сечению между соседними косыми стержнями.
Принимаем |
к ш а х |
= 24 см и расстояние между отгиба |
||
ми, |
считая |
по нижней арматуре, будет |
|
|
и0 |
= h0 — а + |
и ш а х = 56 — 4 -+- 24 = 76 см > 70 |
см. |
|
П р и м е р 3. |
[8] Рассчитать и сконструировать |
одно- |
||
пролетный железобетонный прогон перекрытия. На прогон перекрытия опираются сборные железобетонные
плиты с круглыми отверстиями. Пол |
выполнен из ке |
|||||||||||
рамической |
плитки. |
|
Временная |
нормативная |
нагрузка |
|||||||
на |
перекрытие р" = 500 |
KF/CM2. |
|
|
марки 200 (Ru = |
|||||||
|
Прогон |
изготовляется |
из бетона |
|||||||||
= 100 KF/CM*. |
Rp=7,2 |
|
KF/CM2). |
Продольная рабочая арма |
||||||||
тура класса А-11 (AJa=2700 KF/CM2), |
поперечные стержни |
|||||||||||
из |
арматуры |
|
класса |
A - I |
(Ra = 2100 KF/CM* |
И Ra.x = |
||||||
= |
1700 KF/CM3). |
|
Ширина грузовой площади равна 6,0м— |
|||||||||
расстоянию |
между |
прогонами. |
|
|
|
6 = 30 см, |
||||||
|
Р е ш е н и е . |
Задаемся |
сечением |
прогона: |
||||||||
h = 70 см. |
|
|
нагрузки на 1 пог. |
м |
|
|
||||||
|
Расчетные |
|
длины |
прогона |
||||||||
(табл. III. |
6) |
|
постоянная |
g"+ gc в = 0,426-6,0+0,7-0,3- |
||||||||
•2,5-1,1 - 3,1 3 |
Т/м, временная |
/7 = 0,70-6,0 = 4,2 Т/м, |
||||||||||
суммарная |
<? = 3,13 + |
4,2 = 7,33 |
Т/м. |
|
|
|||||||
|
Прогон |
опирается |
на кирпичную |
стену (рис. III. 13) |
||||||||
|
|
|
|
I — ^св + а = |
6,38 м. |
|
|
|||||
|
Расчетный |
|
изгибающий |
момент |
|
|
|
|||||
|
|
. . |
ql* |
|
7,33-6,382 |
|
0 _ о п |
|
„ |
|
||
|
|
М = ~ |
= -—g-2 — = 37,29 |
Тм. |
|
|||||||
|
Расчетная |
поперечная |
сила |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Q = | ' |
= |
|
= |
23,38 |
Т. |
|
|||
151
а |
q = 3,13 тс/м |
/ = * ' 2 0 |
А :
/ = 6,38 м
Место теоритического обрывастержней
Эпюра Q
Рис. III. 13. К примеру 3.
|
|
|
|
|
Таблица |
III. |
6 |
|
Нагрузки |
на 1 м2 |
перекрытия |
|
|
|
|
|
Вид |
нагрузки |
|
Норматив |
Коэффи |
Расчет |
|
|
|
ная, |
циент пе |
ная, |
| |
||
|
|
|
|
|
регрузки |
кГ,.м2 |
|
Постоянная: |
|
|
|
|
|
|
|
пол |
из керамических |
плиток |
35 |
1,2 |
42 |
|
|
цементный |
раствор |
толщиной |
1,2 |
54 |
|
||
25 мм ( 7 = |
1,8 Т\м2) |
|
45 |
|
|||
собственный |
вес плиты |
|
|
|
|
||
(по |
каталогу) |
|
300 |
1Д |
330 |
|
|
|
|
|
|
380 |
|
426 |
|
|
|
|
|
500 |
1,4 |
700 |
|
|
|
|
|
880 |
|
1126 |
|
|
|
а) Расчет |
по |
нормальному |
сечению |
|
||||||||||
|
Для |
определения |
рабочей |
|
высоты |
h0 |
задаемся |
|||||||||
ориентировочно диаметром |
продольных |
|
стержней |
d — |
||||||||||||
= 28 мм. Защитный |
слой |
с = 25 мм. |
Арматуру |
рас |
||||||||||||
полагаем |
в два ряда, |
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
h0 |
=h — с— d~Y |
|
= 70 — 2,5 — 2,8 — ^ |
= 63,3 см. |
||||||||||||
|
хт |
л, л, |
|
л |
|
м |
|
= |
3 729 000 |
|
= |
„ |
|
1 |
|
|
|
Коэффициент |
А |
0 = |
— г 2 |
— |
|
|
|
|
0,31 . |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
bh0Ru |
30-63,32-100 |
|
|
|
|
|
||||
По |
табл. III.3 |
^40 = |
0,31, что соответствует |
|
f = 0,805. |
|||||||||||
|
|
_ _М_ |
_ |
|
3 729 000 |
|
_ |
|
|
, |
|
|
|
|||
|
|
A ~ 7 / V ? a |
~ |
0,805-63,3-2700 ~~ |
с |
м |
' |
|
|
|||||||
|
Принимаем |
2 |
0 32 |
А-И = 2 0 28 |
А-Н; |
|
|
|||||||||
/=3=28,41 см2 |
( + 4 , 6 % ) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
б) Расчет |
по |
наклонному |
сечению |
|
|
|||||||||
|
Проверяем условие на ограничение раскрытия тре |
|||||||||||||||
щин: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q = 0,25#U *A0 = 0,25-100-30-63,3 = 47 475 л:Г > Q = = 23 380 кГ.
153
Проверяем |
прочность |
по |
наклонному |
сечению |
|||||
<рис. III. 13): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
# р 6 Л 0 = 7,2.30.63,3 = 13 670 tcr<Q |
= 23 380 |
кГ. |
|||||||
Требуется расчет поперечных стержней. Прогон |
|||||||||
армируем двумя |
сварными |
каркасами, т. е. п = 2. |
|
||||||
Диаметр |
поперечных |
стержней |
принимаем |
из ус |
|||||
ловий технологии |
сварки: а?х = |
12 мм |
с / х = |
1,131 |
см2. |
||||
Согласно |
СН и П И-В. 1-62* |
расстояние |
между |
||||||
поперечными |
стержнями у |
опор |
на расстоянии ^ |
про |
|||||
лета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
их = у |
= |
: 230 мм и не |
более 300 |
мм. |
|
||||
33•700
Всредней части « 2 < — Л = —— = 525 мм и не бо
лее 500 мм.
Предельное расстояние между поперечными стерж нями:
_ |
о,1я„м? _ |
o,ixioox30x63,a>_ с п о |
||
«шах - |
Q |
- |
2 3 Ш " |
0 и > 6 С М - |
Окончательно принимаем у опор на расстоянии 7 4 пролета их = 230 мм и в средней части пролета «2 = = 500 мм. Предельное усилие, воспринимаемое попе речными стержнями,
q x = ^ а я = 1700X1,131X2= 1 б 7 ) 2 к Г / п о ^ |
^ |
Предельное усилие, воспринимаемое бетоном сжа той зоны и поперечными стержнями, опеределяется по формуле (III. 84):
Q |
. |
6 |
= V 0,6Rubk 0<? - |
q |
u=Vo,6 X100X30 X 63,З |
а |
X167,2- |
|||||
x |
|
|
2 |
х |
x |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
- |
167,2-23 = 31160 кГ = 31,167" |
|
|
||||||
|
|
|
23,387 < 31,167", т. е. Q < Qx .6 . |
|
|
|
||||||
Следовательно, |
прочность |
по |
наклонному |
|
сечению |
|||||||
обеспечена. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
в) Построение |
эпюры |
материалов |
(арматуры) |
||||||
|
|
|
Ордината |
эпюры |
материалов |
(арматуры) |
|
в любом |
||||
сечении определяется по формуле |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
z = |
RaFaZQ. |
|
|
|
|
|
154
Плечо |
внутренней |
пары z$ = h0 |
— ~ |
|
|
|
|||||||||||
Высота |
сжатой зоны |
бетона |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
Rub |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
На |
опору |
заводим два стержня арматуры |
d = 32 мм, |
||||||||||||||
а два стержня |
d = 28 |
мм |
обрываем в пролете. Орди |
||||||||||||||
ната |
эпюры |
материалов |
|
с |
Fa |
= 28,41 |
см% |
при |
/г0 = |
||||||||
= 63,3 сж: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
д: = |
2700-28,41 |
|
о с С |
А |
см; |
|
с |
о 0 |
|
25,6 |
~ |
|
С А |
см. |
|||
|
юо.зо |
= |
25,60 |
ZQ = 63,3 |
|
|
— 50,50 |
||||||||||
Мсеч |
= 2700-28,41 -50,50 = |
3873690 |
|
кГ-см |
= |
38,74 |
Тм. |
||||||||||
Ордината эпюры материалов за обрывом двух |
|||||||||||||||||
стержней |
при работе 2 0 32 А-П = |
|
16,09 |
см2. |
|
||||||||||||
|
При h0 = h — с— |
Y = 70 — 2,5— Щ = 66 см. |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
_ |
2700-16,09 _ |
. А |
К |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
х — |
100-30 |
_ |
|
с |
|
м |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
ZQ = 66 — ^ф- = 58,75 см. |
|
|
|
|||||||||
Мсеч |
= 2700-16,09-58,75 = 2 550000 кГ/см |
= |
25,ЬТм. |
||||||||||||||
Теоретическое место |
обрыва |
стержней |
определяем |
||||||||||||||
аналитическим |
способом |
М х = 0,5 <?/х — 0,5 л:2, |
|
||||||||||||||
где |
Мк |
— / И с е ч |
за обрывом |
двух |
стержней |
диаметром |
|||||||||||
d — 28 |
мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
25,5 = 0,5 • 7,4 • 6,38 х — 0,5 • 7,4 х2
или
3,7 х 2 - 23,61 х + 25,5 = 0.
Полученное выражение приводим к общему виду квадратного уравнения
л2 — 6,38 х -\- 6,89 = 0.
^= 6 - f - - - 6,89 = 1,37 м
л:2 = Ё |1 + | / " 6 ^ _ 6 , 8 9 = 5,01 л .
155