ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 246
Скачиваний: 0
380 |
Соединительные |
стержни |
? |
||
10Ф12АУ, |
1=280 |
||||
|
|||||
|
t |
|
|
|
|
-Железобетонная |
подушка |
|
|||
510 |
|
|
6000 |
|
|
|
|
К-1 |
Ф32А11 |
Ф28АЛ |
Ф12А1 |
L=674oQ) |
1=490о(Т) |
1Ч>74о(з) |
30 |
230 »8 =1840 |
500*6*3000 |
|
|
6740 |
|
I I |
Спецификация |
|
|
|
|
Марка |
Н°- |
|
Эскиз пози- |
|
|
|
ции мм |
380
и.
510
Ф23 I2AI
1=680(4)
230x8 = 1840
1, |
Л, |
In, |
Вес, |
мм |
шт. |
м |
кг |
К-1 |
К-1 |
|
1 |
32 All |
6740 |
2 |
13,48 |
85,06 |
|
|
— _ |
2 |
28 A U |
4900 |
2 |
3,80 |
47,33 |
|
|
|
3 |
12 АI |
6740 |
2 |
13,48 |
11,97 |
|
|
|
4 |
12 АI |
680 46 |
31,28 |
27,28 |
|
|
Одиноч |
|
|
|
|
|
|
|
300 |
ные |
|
5 |
12 hi |
280 |
10 |
2,80 |
2,49 |
стержни |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
: |
|
174,63 |
|
бетон |
|
|
Содержание |
|
174,63 |
-123 кг |
|
|
марки |
200, |
V = 1,42 мЗ; |
' стали |
1,42 |
|
||
Рис. III. 14. Рабочий чертеж прогона.
156
По формуле (III. 78) вместо Ra.x |
подставляем зна |
||
чение R2 |
|
|
|
tfa/xn |
2100-1,131 -2 |
o n c |
. |
^ x w =: - H i - |
— |
= 206 |
кГ/пог. см. |
Поперечную силу в месте теоретического обрыва определяем из подобия треугольников по эпюре попе речных сил:
& = Щ ( y - ^ ) = |f ( 3 , 1 9 - 1 , 3 7 ) = 13,3 Г;
W =^J^ + 5-2,8 = 46,2 см< 20-2,8 = 56 см.
Принимаем V7=5 6 см.
На рис. III. 14 приводится рабочий чертеж прогона.
Глава IV
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ, ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
В БЕТОНЕ
§ 1. РАСЧЕТ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
После расчета прочности по нормальным и наклон ным сечениям изгибаемого железобетонного элемента производят расчет деформаций конструкции в стадии ее эксплуатации, т. е. определяют прогиб, а если не обходимо и ширину раскрытия трещин в бетоне растянутой зоны. Жесткость сечений необходимо опре делять как при нахождении усилий в статически неопределимых системах от нагрузки, осадки опор, тем пературы, так и при определении частот свободных колебаний.
Прогибы и углы поворота определяются по прави лам строительной механики от нормативных нагрузок. Известно, что определение прогиба изгибаемых эле ментов из упругих материалов обычно не вызывает за труднений, так как жесткость их EI постоянна и не изменяет своего значения с изменением величин на грузок и времени их действия.
Расчет прогибов изгибаемых элементов приобрел особенно большое значение в связи с широким при менением в строительстве сборного железобетона из высокопрочных материалов и бетонов на пористых заполнителях в несущих конструкциях. Однопролетные железобетонные элементы сборного перекрытия имеют прогибы значительно большие, чем многопро летные плиты и балки монолитных перекрытий тех же пролетов и нагрузок.
Обычные железобетонные элементы при эксплуата ционной нагрузке, как правило, работают с трещина-
158
ми в бетоне растянутой зоны. С образованием трещин при относительно небольших напряжениях жесткость эле ментов железобетонных конструкций резко снижается.
На прогибы изгибаемых элементов оказывают су щественное влияние следующие основные факторы: статическая схема элемента; величина и характер наг рузки; геометрические размеры элемента; количество и расположение арматуры в растянутой и сжатой зонах; упругие свойства бетона и арматуры и объемные дефор мации бетона, а также образование и развитие трещин: в растянутой зоне бетона.
Проф. В. И. Мурашевым предложена теория расчета жесткости изгибаемых желе зобетонных элементов, рабо тающих с трещинами в бето не растянутой зоны. Учет влияния трещин в бетоне ра стянутой зоны внес необходи мую корректировку в сущест вующий метод расчета изги баемых элементов по дефор мациям.
С появлением трещин нейт |
|
(£a.cp+ t |
|
||||||
ральная |
ось меняет свое поло |
|
|
||||||
жение на |
участке между |
тре- Рис. IV. 1. Деформация же- |
|||||||
щинами. |
|
Опыты показали, |
что |
лезобетонного элемента на |
|||||
с- |
|
, |
|
' - |
участке между трещинами, |
||||
общие |
деформации |
изгибае- |
|
J |
г |
|
|||
мого элемента с трещинами |
в растянутой |
зоне |
можно |
||||||
определить средними |
|
относительными |
деформациями |
||||||
крайнего |
сжатого волокна |
сжатой зоны |
бетона |
и ра |
|||||
стянутой арматуры (рис. IV. 1). |
|
|
|
||||||
Радиус кривизны нейтральной оси изгибаемого эле |
|||||||||
мента между двумя соседними трещинами |
выражается |
||||||||
формулой |
1 |
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
_ |
_ |
Еа-с -Нб-с |
|
|
|
||
|
|
Р |
- |
|
к — ' |
|
|
(IV.1) |
|
где hQ |
— полезная высота сечения; |
|
|
|
|||||
е а с и е б с ~ |
средние величины |
относительного удлине |
|||||||
|
|
ния растянутой арматуры и относительного |
|||||||
|
|
укорочения |
крайнего сжатого |
волокна бе~ |
|||||
|
|
тона между |
трещинами. |
|
|
|
|||
159
Среднее напряжение |
в |
арматуре |
в сечении с |
трещи |
|||||
ной: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
£a-c |
£ а . с - |
|
|
(IV. |
2) |
|
Значения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£а-с = |
| А |
И |
аа |
= sa.c |
| , |
|
(IV. |
3) |
|
|
|
Га |
|
|
|
Уа |
|
|
|
где tVa — коэффициент, |
учитывающий |
работу |
растяну |
||||||
того бетона между |
трещинами; |
|
|
||||||
Еа.с — средний |
условный |
модуль |
упругости |
армату |
|||||
ры, окруженный бетоном растянутой зоны, в |
|||||||||
которой |
имеются |
трещины; |
|
|
|
||||
Еа — модуль |
упругости |
арматурной |
стали. |
|
|
||||
Напряжение в |
арматуре |
в |
сечении |
с трещиной, оп |
|||||
ределяется из условия равенства моментов внешних и
внутренних |
сил, относительно |
ценра тяжести равно |
||||||
действующей |
усилия |
сжатой |
зоны |
бетона: |
|
|
||
|
|
M = |
oaFuzl |
|
|
(IV. |
4) |
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' . - Т 5 Г |
|
< l v - 5 > |
||||
Подставляя значение <за из формулы (IV. 3) в фор |
||||||||
мулу (IV. 5) |
имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
^ • i = - f w - |
|
<iv-6> |
|||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ а с = |
р 2 |
к |
' |
|
(IV. |
7) |
|
где М — изгибающий момент от |
нормативной |
нагрузки; |
||||||
zt — расстояние |
от центра |
тяжести площади |
ра |
|||||
стянутой арматуры до точки приложения |
||||||||
равнодействующей |
усилий |
в сжатой |
зоне |
се |
||||
чения над трещиной (плечо внутренней пары |
||||||||
сил). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично определяется значение средней отно |
||||||||
сительной деформации еб .с |
крайнего |
сжатого |
волокна |
|||||
бетона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• " = J $ S ? |
|
< I V - 8 > |
||||
160