Файл: Адаптивное управление металлорежущими станками..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 134

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

учетом затрат на инструмент и его замену. Величину ту будем на­ зывать удельными приведенными затратами, или удельными затра­ тами [17].

При назначении режимов резания принято вместо величин ѵ и

WQ попользовать величину

Т,

определяемую

как период стойкости

инструмента и равную продолжительности

работы инструмента

от момента его установки

до замены. При

этом обычно

исходят

 

Wo

на Tit считая, что скорость

износа

из правомочности замены ~ ~

при постоянных условиях резания постоянна в течение всего пе­ риода стойкости (при этом начальный период приработки инстру­ мента отбрасывается [19]). Соответственно, выражение (2) примет следующий вид

Для токарной обработки мгновенная скорость съема (с точ­ ностью до постоянного множителя)

0| = Vt tit

где V — скорость резания, м/мин;

s— подача, мм/об;

t— глубина резания, мм.

Тогда удельные затраты для обработки с фиксированным ре­ жимом резания составят

тУ

Fs/

(3 )

 

 

Величина ти равна количеству станкоминут, эквивалентному за­ тратам на инструмент и его замену при данной стоимости стан­ коминуты. В зависимости от способа расчета ти величина ту мо­ жет отражать различные аспекты понятия эффективности. Если в некоторых условиях интересует только эффективность процесса резания, а смена инструмента и связанные с этим потери могут не учитываться, то принимается Еи—0 и ти=0, а удельные затра­ ты ту сводятся к удельному времени резания тр, которое опреде­ ляется только скоростью съема металла

Тр Fs/

Величина тр не определяет фактической производительности станка, так как последняя зависит не только от времени чистого резания, но и от продолжительности простоев на замену инстру­


мента. Оценка действительной производительности возможна толь­ ко при учете потерь на смену инструмента, т. е. при Еп=тсмЕр или, соответственно, при

 

 

(4)

где Тем — время замены инструмента,

в течение которого

станок

не работает.

 

 

При расчете полных приведенных

затрат величина £ и

являет­

ся суммой нескольких слагаемых, например, первоначальной стои­

мости инструмента £«0 , количества

допускаемых переточек іпер,

стоимости переточки Еиер и т. д. [14]; тогда

 

 

 

-Ио

I ^пер

(5)

 

хи

" с м + Еріпер

Е п

Так как

 

общность

полученных

ниже результатов не зависит

от способа

определения ти, сохраним за ту понятие удельных зат­

рат во всех случаях, когда тп=^0. Удельные затраты ту будем использовать как основной критерий оптимальности процесса ре­ зания.

Иногда при оценке эффективности обработки может представ­ лять интерес величина съема металла за период стойкости инстру­ мента, равная

qA= — =VstT.

тр

Критерий <7Д удобен для оценки изменения расхода инструмен­ та, требующегося для съема заданного объема металла при раз­ личных режимах резания. Критерий оптимальности процесса ре­ зания по формуле (3) характеризует однопроходную обработку, так как не учитывает изменения числа проходов, связанного с изменением глубины резания. Для многопроходной обработки с регулированием глубины резания следует ввести критерий опти­ мальности цикла обработки, который учитывает как величину удельных затрат при резании, так и потери времени на холостое перемещение в начало следующего прохода

fi

*пр

&пр

/.

г

= 2

(**<&)+ 2

-т-

Р *

(= 1

І= 1

sx.x

где Qi — объем металла, снимаемый за один проход;

' k — длина перемещения в і'-том проходе на скорости быстро­ го хода sx.x (включая перемещение по длине и радиусу детали) ;

&пр — количество проходов.

Если для всех проходов удельные затраты ту/ и длина пере­

мещения на скорости быстрого хода U одинаковы и равны ту U приведенное выражение примет следующий вид

в_

I

Ер — "уфд + Кр

Sx.x


При обточке цилиндра из цилиндрической заготовки объем снимаемого металла (рис. 2) равен

QA ~ “^ср^ »

I

Рис. 2. Схема для расчета

объема снимаемого

металла

 

аколичество проходов при равномерном разбиении припуска

Тогда критерий оптимальности цикла тоц будет равен

ГДе К х . х — (Д ^ ср ^ х .х )

с?Ср — средний диаметр точений, мм\ Ô— величина снимаемого припуска, мм;

Sx.x — скорость быстрого хода, м/мин. Ниже приведены основные критерии:

критерий удельных затрат, с учетом стоимости инструмента (себестоимость)

критерий удельных затрат без учета стоимости инструмента (производительность)

критерии удельного времени резания

т.

рVat'

критерий съема металла за период стойкости

Г

Я А

!

 

критерий оптимальности цикла обработки

тои — -у +

t

Оптимальный режим резания. При создании беспоисковой

системы оптимизации необходима

разработка математической

модели процесса резания, на основе которой может быть сформу­ лирован алгоритм работы системы; эта модель должна обеспечи­ вать расчет удельных затрат как основного критерия.

Так как величина ти, входящая в формулу (3), является кон­ стантой для каждого конкретного случая обработки, а пара­ метры режима резания V, s и t могут быть определены тем или иным способом, задачей моделирования процесса резания являет­

ся установление

связи между этими параметрами

и периодом

стойкости Т или

скоростью износа в виде некоторой

функции

 

T = F,(V,s,f).

(6)

Подобная модель должна учитывать влияние на стойкость свойств материала заготовки и инструмента, особенностей кон­ струкции инструмента, вида обработки и т. д.

Из известных функций (6) наибольшее распространение полу­ чила степенная зависимость

 

 

ѴТт -■=const,

 

 

 

 

 

которая в отечественных

нормативах

на

режимы

резания

[28]

 

записывается в «расширенном» виде

 

 

 

 

 

 

 

VTms v t v =

Су .

 

 

 

(7)

 

Эта зависимость

применяется

в

ряде

расчетов

оптимальных

 

режимов резания как в отечественных, так и зарубежных работах

 

(например, [15, 16, 30]).

 

 

 

 

 

 

 

 

Недостатками выражения (7) являются:

 

 

определенных

 

а) возможность

применения экспериментально

 

значений констант, входящих в формулу, только в узком диапазо­

 

не значений переменных,

совпадающем с диапазоном их измене­

 

ния при проведении стойкостных исследований [20];

 

 

 

 

б) зависимость значений констант от условий проведения стой­

 

костных исследований и возможность несовпадения их с реаль­

 

ными значениями в других условиях резания [21];

 

переходных

 

в) отсутствие оценки влияния на

стойкость как

 

процессов при изменениях режимов

или условий

обработки,

так

 

и самих переменных режимов;

 

фактических

значений стой­

 

г) отсутствие оценки

разброса

 

 

кости.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Гоп. П'Ч»ГИЧНЕЯ 17

»

 

 

 

 

 

нзѵч!ю-(с ничт «ап

 

 

 

 

 

би5'.чо\;:.л СѵСР

I

 

 

 

 

 

 

о::зг..ѵ,пл«р

 

J

ЧИТАЛЬНОЙ© ЗАЛА 1


Следует отметить, что (недостатки уравнения (7) больше ска­ зываются при расчете оптимальных режимов резания и меньше при регулировании, так как в первом случае выбор оптимального режима ведется во всей зоне возможных значений V, s и t и при этом существенны абсолютные значения констант, входящих в это уравнение.

При регулировании предполагается, что начальный режим, ус­

тановленный предварительно для

некоторых

расчетных

условий

обработки, действительно оптимален, и регулирование

ведется

уже относительно этого режима

в суженной

области

значений

параметров резания, определяемой только отклонениями возму­ щающих воздействий от расчетных. В этих условиях очевидно, что недостатками модели (7) по пунктам «а» и «б» .можно прене­ бречь, считая все константы постоянными в зоне регулирования.

После подстановки формулы (7) в формулу (5) получим урав­ нение для расчета критерия оптимальности, т. е. удельных затрат по параметрам режима резания

XУ

- ( 8)

'где н=

гт .

Алгоритмы беспоисковой системы, обеспечивающей минимиза­ цию удельных затрат, зависят от расположения минимума ту в многомерном пространстве параметров V, s и t, описываемом уравнением (8) при различных значениях констант ти, Су, ц, уѵ,

х ѵ.

Если такой экстремум (минимум) имеется, задачей беспоиско­ вой системы является его отыскание, т. е. определение оптималь­ ной комбинации V, s и t; если такой экстремум отсутствует, ана­ лиз выражения (8) должен помочь установить иные способы рас­ чета оптимальных режимов.

Для наглядности анализа уравнения (8) используем применя­ емый в теории автоматического регулирования метод изображе­ ния топографии функции цепи в плоскости переменных. Для этого в плоскости V — s следует соединить линиями все точки, в которых при постоянной глубине резания величина удельных затрат оди­ накова. Учитывая, что удельные затраты имеют размерность вре­ мени, отнесенного к единице объема, назовем эти линии изохро­ нами.

Уравнение изохроны можно получить совместным решением уравнений (8) и (3). Обозначив


получим в параметрической форме уравнение изохрон

Уі = KviFv ('h);

st= K

s >

 

 

I

где

ФГ

1~Уѵ

 

 

U

+ ^ r

 

P s ( b ) =

, m

 

L b

 

vv vv -*v l~yv

V v y.*o

ЛѴі(і

\

1

Семейство изохрон показано на рис. 3. Из анализа уравнения изохрон следует, что в плоскости V—s кривая изохроны имеет две

Рис. 3. Семейство изохрон

ту в координатах

V, s

точки перегиба: при ф==

1

и при ф=

1

—1, а каждая изо­

j

^ "

хрона является замкнутой

кривой, ветви

которой пересекаются