Файл: Романков, П. Г. Гидромеханические процессы химической технологии.pdf

Сопротивление Ара рассчитывают по уравнению (6-52).

П л а с т и н ч а т а я т а р е л к а также очень перспективна для интенсификации массообменных процессов, проводимых в тарель­ чатых аппаратах. Сопротивление сухой тарелки с плоскими пла­ стинами (в Па):

м3/(м2-ч); dg — эквивалентный диаметр щели, м; / — длина рабочей

где коэффициент g зависит только от скорости газа и плотности орошения (при неизменных физических свойствах) — рис. 6-18. За­ висимость Дрг-ш — f( w, L) показана на рис. 6-19.

279

Величина коэффициента %для переходного режима (w /L^. 1,72)

для капельного режима

ных рабочих режимов тепло- и массообмена применяют также кон­ тактные устройства других типов, напри­

где Арс — потери энергии газа на удар при внезапном расширении, аналогичные потерям давления в сухой решетке [30]; Арж — потери, вызванные орошением ре­

где wKX— горизонтальная составляющая абсолютной скорости дви­ жения капли; wQ— скорость газа в отверстиях решетки.

2 80

Отношение wKX/w0 может быть рассчитано по формуле;

(6-70)

1 + 0,815 <*кРж \° ’5

It,Крг /

где dK— среднеобъемный диаметр капли; рж и рг— плотность жид­

b — ширина щели, м.

Режимы работы пенного пылеуловителя с провальными решет­ ками показаны на рис. 6-21.

Для расчета Ар газораспределительных решеток в аппаратах взвешенного слоя надежных формул нет. Можно рекомендовать зависимость [32]:

281

взвешенном и неподвижном слое соответственно; ДрСл — гидравли­ ческое сопротивление неподвижного слоя.

Для расчета минимального гидравлического сопротивления ре­ шетки при высоте неподвижного слоя Я0 ^ 0,4 м [33]:

при doTB — 0,75 м м и ш ^ 0,35 м/с

широко распространенных тарелок. Например, одна из попыток разработки такой методики была

сделана Ленгипрогазом [35] для барботажных тарелок с перели­ вами и перекрестным движением пара и жидкости, т. е. для кол­ пачковых, желобчатых, туннельных, клапанных, ситчатых и Юнифлюкс (из S-образных элементов).

Гидравлический расчет тарелок рекомендуется проводить в сле­ дующем порядке:

1)проверка на отсутствие захлебывания сливного устройства (расчет допускаемой высоты светлой жидкости в сливе);

2)проверка на отсутствие провала жидкости (расчет минималь­ ной скорости пара);

3)определение величины уноса жидкости паром;

4)выбор формулы для расчета гидравлического сопротивления

282

ПНЕВМОТРАНСПОРТ

В адсорберах и десорберах, работающих со взвешенным слоем, а также при пневмотранспорте порошкообразных материалов по в е р т и к а л ь н ы м т р у б а м расчет гидравлического сопротивле­ ния затрудняется тем, что порозность слоя меняется по высоте.

Дртр — потери на преодоление трения смеси воздуха с материалом о стенки трубопровода (потери, связанные с обтеканием частиц и столкновением их друг с другом, по литературным данным [36] пренебрежимо малы и в практических расчетах могут не учиты­ ваться).

Потери на подъем материала равны его весу, приходящемуся на единицу площади сечения трубы [37]:

где е — средняя по сечению порозность (относительный объем воз­ духа в единице объема транспортируемой смеси); d h — высота элементарного участка трубопровода; hnач, Лкон — начальная и ко­ нечная ординаты рассматриваемого участка трубопровода.

Порозность е увеличивается по высоте трубопровода в соответ­

ствии с зависимостью:

2

xGV + g - ^ M 1 е)3

шение весового расхода материала к весовому расходу воздуха); Ро — атмосферное давление; р0 — плотность воздуха при р0 и t пневмотранспорта.

283