Файл: Биметаллические трубы..pdf

Эти результаты могут быть улучшены путем большей подрезки передних концов труб и применением специальной круглой кали­ бровки.

Номинальные толщины суммарной стенки и медного слоя на зад­ них концах прессованных труб размером 60x6,0 мм больше, чем на передних примерно на 0,4 и 0,05 мм, соответственно. Повышение толщины стенки можно объяснить некоторым износом матриц в про­ цессе прессования.

Толщина плакирующего слоя изменяется пропорционально тол­ щине суммарной стенки. Разнотолщинность их (включая изме­

Фактическая поперечная разнотолщинность медного слоя прессо­ ванных труб размером 66 X 7,25 мм находится в пределах 0,1—0,45 мм по передним и 0,1—0,6 мм по задним концам (рис. 23), а труб размером 60X6,0 мм соответственно в пределах 0,05—0,25 и 0,05—0,30 мм, т. е. разнотолщинность несколько меньше на передних концах и снижается с уменьшением толщины суммарной стенки и толщины слоя.

По длине прессованных биметаллических труб сталь 10 + медь МЗр (рис. 24, 25) и сталь 10 + сталь 0Х18Н10Т (рис. 26) размерами 63X7,0; 66X6,0 и 66x7,0 мм для установившегося процесса прессо­ вания толщина плакирующего слоя практически одинаковая, разно­ толщинность слоя изменяется в узких пределах — до 0,2 мм, что меньше, чем при прокатке на непрерывном стане. Это также указы­ вает на равномерность истечения и на преимущества прессования перед прокаткой. Наружный диаметр труб изменяется в пределах + 1%. При неустановившемся процессе прессования, как правило, на переднем конце наблюдается некоторое занижение толщины мед­ ного слоя, что объясняется характером истечения и большей пластич­ ностью его.

Исследовано влияние температуры, скорости и степени деформа­ ции при прессовании на прочность сварки слоев биметаллических труб многих сочетаний металлов, в том числе: из стали 10, плакированных изнутри или снаружи сталью 0Х18Н10Т (в интервале температур 1000— 1250° С), из стали 10, плакированных изнутри медью (в интер­ вале температур 700—950° С), и из стали 10, плакированных изнутри бронзой БрОФ 7—0,2 и Бр АЖ9—4 (в интервале температур 730— 830° С).

Как известно, значительное влияние на прочность сварки слоев оказывает расположение соединяемых металлов. Во всех случаях, кроме расположения снаружи нержавеющей стали, больший коэф­ фициент линейного расширения внутренних слоев благоприятствует сварке слоев [коэффициенты линейного расширения стали 0Х18Н10Т,

85

Разндтолщинность, мм

mo woo то то ssoo то то

Длина, нм

___ І_

Разнотолщинность, мм

слоев, при этом прочность в месте сварки достигает 50— 150 МН/м2

При выборе h6 необходимо учитывать прочность срезаемых мате­ риалов и геометрические размеры труб, чтобы обеспечить срез слоя,

а не смятие одного из них (рис. 6).

При обратном расположении слоев сварка происходит лишь при совместной их дефор­

тах вытяжки 6—16 (рис. 27).

слоя, мм

С увеличением деформации и повышением температуры при прес­ совании биметаллических труб значительно возрастает прочность сварки слоев, причем в большей степени при внутренней плакировке.

напряжение среза 230 МН/м2 (23 кгс/мм2), а выпрессованные при

(62,5 кгс/мм2), или на 35%. При более высоких температурах мак­ симальная прочность сварки достигается при меньших деформациях. При 1250° С максимальная прочность 450 МН/м2 (45 кгс/мм2) полу-

88

Пается при р — 14, а при 1000* С при р ^ 16 только 230 Мн/м4 (23 кгс/мм2).

С ростом степени деформации до определенного значения подни­ мается и прочность сварки слоев. Однако влияние деформации

ность сварки практически не изменяется. Данные для труб сталь 0Х18Н10Т + сталь 10 аналогичны приведенным, но абсолютные величины напряжения среза ниже. Кроме того, можно ожидать

28, 29). Минимальное сопротивление срезу составило 150— 155 МН/м2

90