Файл: Бетанели, А. И. Прочность и надежность режущего инструмента.pdf

0)

Рис. 1.45. І-ая типовая форма поверхностей скалывания.

55

X

Рис. 1.47. ІІІ-ая типовая форма поверх­ ностей скалывания.

Рис. 1.48. ІѴ-ая типовая форма поверхностей скалывания.

56

В таблице 1.4 приведены некоторые результаты измерения па­ раметров X, у , хх, ух и ¥ °.

Т а б л и ц а 14

Параметры скалывания режущей части инструмента при свободном точении

о=0,0417 м/сек (2,5 м/мнн)

Ь=6 10-*м апр—0,514 10_3 м с = 1,15ІО'1 м

а„р= 0,202 10~3м с=0,546 ІО“3 м

S7

§9'

ала тф, предела прочности инструментального материала при од­ ноосном растяжении аь, среды.

На рис. 1.49 и 1.50 приведены результаты опытов по: опреде­ лению влияния главного угла в плане у и радиуса сопряжения режущих кромок г на предельные толщины среза апр. Опыты бы­ ли проведены при обработке жаропрочного сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б) резцом, оснащенным твердым сплавом Т15К6, в среде

воздуха со скоростью резания о—0,066 м/сек (4 м/мин) и шириной среза 6=2 .10'ам.

Рис. 1.49. Влияние глав­ ного угла в плане на пре­ дельные толшины среза.

у=30°; а = к 1= 1 0 о;_у.=0°; г= 0 ,5 - 10“3м.

Рис. 1.50. Влияние радиуса сопряжения режущих кромок на предельные толщины среза.

В . Ф. Бобров считает, что опыты пи установлению влияния главного угла в плане на предельные толщины среза поставлены во

ния угла при вершине в плане, а с другой стороны, растет наг­ рузка за счет увеличения толщины среза.

Известно, что увеличение толщины среза определяется в соот­ ветствии с формулой:

a = s • sin cp

Надо считать целесообразным проведение опытов при неизменной подаче и увеличении главного угла в плане, при постоянном вспо­ могательном угле в плане. Тогда возможно выявление в чистом виде влияния главного угла в плане.

Как видно из рис. 1.48— 1.50, с увеличением главного угла в плане предельная толщина среза уменьшается, а с увеличением радиуса сопряжения режущих кромок предельные подачи и со­ ответственно предельные толщины среза возрастают.

Указанные закономерности можно объяснить следующим об­ разом: с увеличением главного угла в плане,- при неизменном вспо­ могательном угле в плане, уменьшается угол при вершине в пла­ не е, а вследствие этого возрастают напряжения в режущей час­ ти инструмента. Поэтому увеличение главного угла в плане вы­ зывает понижение предельных толщин среза (рис. 1.48). Увели­ чение радиуса сопряжения режущих кромок вызывает уменьше­ ние фактического главного угла в плане и увеличение фактичес­ кого угла при вершине в плане, а это является причиной по­ нижения напряжений в режущей части инструмента. Поэтому возрастают предельные подачи и толщины среза (рис. 1.49 и 1.50).

При несвободном точении, как и^при свободном, скалываемый объем превосходит объем контактной зоны. На рис. 1.51— 1.53приведены фотографии поверхностей скалывания режущей части резцов TI5K6 при обработке жаропрочного сплава ХН77ТЮР (ЭИ437Б) с вышеуказанными условиями резания (среда — воздух,

о=0,066 м/сек. 6=2.10~3м).

Как видно из рис. 1.51— 1.53, скалываемые объемы имеют дос­ таточно большие размеры, и откалываемая часть пластины по всей толщине отделяется от тела резца. Многочисленные опыты подт­ верждают это.

6L

На рис. 1.54— 1.56 даны типовые очертания скалываемых объемов при несвободном точении проходными прямыми, отогнутыми и упорными резцами.

Как видно из рис. 1.54— 1.56 типовые формы поверхностей ска­ лывания режущей части проходных резцов всех трех типов при­ мерно одинаковы. Важно отметить, что как показали многочис­ ленные опыты, скалывание твердосплавных пластин происходит по всей их толщине до слоя припоя.

Рис 1.54. Типовая форма поверхностей скалывания режущей части проход­ ного прямого резца.

В таблице 1.5 приведены некоторые результаты измерения па­ раметров X, у , у г, 'F, ЧГ1 и сопоставления их с шириной среза Ь, шириной контакта с и с толщиной пластины d.

63-

Т а б л и ц а 1.Е

Параметры скалывания режущей части инструмента при несвободном точении