Файл: Повышение несущей способности механического привода..pdf

,

Н + 2/об .

("ft ±

0 V l

3 /

2ГбО

=

" 6 Л

V

flnM*op)ft

3/

^ т г Ц -

см;

(1.43)

" H " J ' o 6

UbS

V

aa%(kop)b

Значения Kq

приведены

на рис. 1.20.

вверху штрихом) к величине у

7 т - - . -

•

Применительно к передачам (см. рис. 1.16) имеем

/' = _ = = £ _ -

= К„

л [ •

(1.45)

И'

—

( ц " + ^ U b

/'•

Л

— 1

А

• h'

— Н п • )

U w b

~ (ub±

l ) ( 2 « o + 1)

'

w f

— ub

w b '

w b

~~ а ^ 4 ^ ' I

aw = 0,5dw{

(ub

±

l ) ; dwa =

^

p

dwg =

d,wauai

(1.46)

_

2 ( ц а + 1 )

(kop)b

uwa

—

,'2 .

' ~.

"

•

andwalo6ua

(kop)a

/ " Разбивка io6,

обеспечивающая

минимальное

значение GXH,

оптимальное отношение относительных ширин зубчатых

венцов

(<7ц 1 или я|)6) обеих ступеней, поскольку отсутствует

возможность

варьировать отношением величин их межосевых

расстояний.

Если необходимо обеспечить (в каких-то пределах) величину

отношения относительных

ширин

<7ц а

и <?ц/ ступеней а—g

и Ъ—/,

рекомендуется воспользоваться

для

разбивки io6

= uaUb

из­

вестными рекомендациями

160,

66, 81, 87], базирующимися

на

( ^ ±

L

у

=Лз1.^Ек,

(1.47)

V (об +

Щ

)

Цт

(kop)a

нему и внутреннему зацеплению в передаче b—/.

При

внешнем

зацеплении

целесообразно

воспользоваться

рис.

I I 1.27

в

книге

[71],

в которой

иа

И иъ

обозначены

соответственно

г'Б

и

iT.

Для

передач с внутренним зацеплением b—/

(см. рис. 1.16, б)

разбивка

io6

осуществляется с помощью

рис.

1.21.

Определим

размеры пере­

дачи,

выполненной

по

схеме

(рис.

1.16,

а)

при

г'об

=

32,

ап

=

2

и {kop)b

=

(kop)a.

По­

лагая,

что твердости

рабочих

поверхностей

зубьев

колес

s^HB

350, принимаем <7цр=Л,2

и

назначаем

<7ца

1.

При

этом

величины

коэффициен­

тов /С^ь

[71]

в

передачах

а—g

и

6—/ приблизительно

одинаковые.

Из

рис.

I I I . 2 7

[71 ]

нахо­

дим, что при заданных усло­

виях

иа

=

8,5.

Принимаем

иь

=

3,75.

Этому

значению

соответствует

% =

3,1

(см.

рис.

1.18),

что

на ~ 5 %

пре­

вышает

минимальное

значе­

ние % —

2,95.

Полагая,

что

зубчатые

5,0 иь

колеса g и / соединены тор­

сионными

валами

(см.,

на­

Рис.

. 21 . График для определения

вели­

пример,

рис.

I I I . 6

в

книге

чины

ки

двухступенчатого

соосного ре­

[71 ]), можно принять Q =

I .

дуктора

в зависимости

от

I0Q =

иащ

Из

формул

(1.45),

(1.46)

V

{Кр)ьор/

и рис. 1.20, а

имеем

q^a(k,'ор)а

V =

6,25Y 2-1,2

=

5,

3,7532 =

8,53;

wb

( 8 , 5 3 + 1 ) 3 , 7 5

2,45;

d'wf&

0,653;

d'u

( 3 , 7 5 +

1)

(2-8,53

+

l ) " ' 4

/ 4 ь ^ 0,653-1,2

=

0,785;

a'w = 0,5

0,653(3,75 +

1) ^

1,55;

5,6

=

0,326:

d ;

• 2,78;

2,853 +

1

wg •

61

2 ( 8 . 5 3 + 1 )

_ n

o 9 q

2-0,3262 -32-8,53

новными звеньями

b, Н и а, получила наибольшие распростране-

а)

е)

Рис.

1.23. Пере­

дачах

2 К — Н

с

1 I

й <

0

и

одно-

венечным

сател­

литом

(передача

1)

при

непод­

вижном

водиле

(а)

центральном

колесе

б

(б)

и

центральном

ко­

лесе

а

(виг)

отношений

передачи I (рис. 1.23), с помощью

которых

по задан­

ной величине i легко

подобрать

нужный вариант. Так, для осу­

ществления

передачи

с

1,5

надо .^становиться

на схеме,

показанной

на рис. 1.23, в.

Т а б л и ц а 1.1

Формулы для определения передаточных отношений передач 2К—Н

и интервалы их ориентировочных значений

Схема

Непод­

Формулы для передаточных

Ориентировочные

вижное

на рис.

основное

отношений

интервалы пере­

1.23

звено

даточных отношений

•Н

гЬ

— - 1 , 6 - s — 8

lab

= -

— = - ?

•н

га

1

—0,625 -=-—0,125

zb

р

b a

1ЬаН=*-%Ь

=

1 + Р

2,6—9

б

ь

i"

1

-

1

0,384—0,11

в

;а _ ,

:Н

Р +

1

1,62—1,13

1ЬН — 1

1Ьа —

р

а

•а

1

Р

0,62—0,88

г