Файл: Повышение несущей способности механического привода..pdf

формулы (1.30). Принимаем в этой формуле k = 0,45 и постоян­

контакта при максимальной длине одной из них. Полагаем, что при отсутствии деформирующего усилия в одной из пар зубьев имеется

Обозначим б0 — максимальную величину деформации в паре /„. Базируясь на предпосылках, положенных в основу формулы

(1.30), получим зависимости для определения нормальных уси­ лий Fn0 и F„3, воспринимаемых парами /„ и /„ при реализации их теоретических длин:

37

получим

Этим критерием обычно исчерпывается учет факторов, влияющих

Если разность основных шагов шестерни и колеса обусловлена отклонениями от заданного значения профильного угла инстру­ мента, то неравномерность распределения удельных контактных

ствует среднему квадратичному отклонению для 6-й степени точности по ГОСТ 1643—56) с учетом переменности жесткости

видов износа, то такие перегрузки вызывают выкрашивание, приводящее (наряду с пластическим деформированием и неопас­ ными формами схватывания) к выравниванию удельных нагрузок. Следовательно, перегрузки, вызванные погрешностями шагов, могут не снизить несущую способность, лимитируемую прочностью рабочих поверхностей зубьев, а обусловленное ими выкрашивание

38

Значительно отличается влияние этих перегрузок на несущую способность, лимитируемую глубинной контактной и изгибной прочностью зубьев. Последняя может не снизиться и при значи­ тельных К°н$ только в том случае, если процесс выравнивания удельных нагрузок протекает очень быстро (т. е. ему соответ­ ствует малое число циклов N), что возможно при интенсивном износе. В закрытых хорошо смазанных передачах приработка протекает при N существенно или (и это чаще) во много раз пре­ вышающем NF6. При таких условиях нельзя пренебрегать влия­ нием на изгибную прочность перегрузок, вызванных неполно­ той начального прилегания.

Изменения в геометрии контактирующих поверхностей, связан­ ные с приработочным износом, адгезионными разрушениями, огра­ ниченным выкрашиванием, пластическими деформациями и т. д.,

ляется функцией очень слабо изученных факторов. Не случайны поэтому существенные расхождения в рекомендациях различных методов. Известно, например, что на несущую способность и

изменения нагрузки, однако в одних методах этот фактор учиты­ вается [54; 86; 90; 127 ] , а в других нет 110; 71; 134 ] . Значение Кнь зависит также от твердости контактирующих поверхностей, не учитываемой в методике [134].

Попытки осветить рассматриваемый переходный процесс заслу­ живают внимания [31; 56], но их построения гипотетичны и отсутствие необходимых экспериментальных данных пока не поз­ воляет довести их до практических рекомендаций.

39

Таким образом, в настоящее время нет сколь-либо надежных данных о законе изменения кривой Кнь№ьср (рис. 1.9), но вместе с тем в различных методах величина коэффициента

колеблется в широких пределах и может достигать очень малых значений (например, 0,05—0,20 независимо от величины v%). Это значит, что и при очень больших Кнь в расчет вводится ©ьтах,

При таких рекомендациях игнорируется влияние участка АВ (рис. 1.9) на несущую способность зубчатых передач. Это допу­ стимо при быстро протекающих процессах приработки. Если этого нет, то по крайней мере, расчет на изгиб следует вести исходя из удельной нагрузки К°нь^ьСр с учетом эквивалентного числа циклов изменения напряжений, соответствующего tnep

распределения wb (большие у2 , высокие твердости и т. д.) или оно протекает очень медленно. Такое построение расчетов не ориентирует на формирование конструкции с Кнь, достаточно близким к единице (осуществимом даже и при консольном распо­ ложении шестерен), поскольку в основу его положено ошибочное предположение об отсутствии влияния на несущую способность

ния Кнь/Кнь и это, в первую очередь, относится к изгибной прочности зубьев, поскольку переходу от Кнь к Кнь может соот­ ветствовать число циклов изменения напряжений, близкое с NF6 или, во много раз превышающее эту величину. В связи с этим рассмотрим следующий пример.

Для прямозубой передачи с Кнь ^ 2, базируясь на приве­ денных выше зависимостях, получена формула для определения минимальной величины отклонения 6 S m a x в тело зубьев шестерни и колеса (со стороны более загруженного торца зубчатых венцов)

от первоначальной поверхности при изменении величины —

40