Файл: Ящерицын, П. И. Шлифование с подачей СОЖ через поры круга.pdf

же кругов класса Б. Вначале для каждого круга на устройстве и по методике, согласно ГОСТу 3060—55, производилось определение величины статического дис­ баланса, а затем после статической балансировки — за­ пись вибраций на специальном стенде до и после пуска СОЖ через поры круга.

Отметим, что жесткость специального стенда была в 2,5 раза ниже жесткости шлифовальной бабки, напри­ мер станка мод. ЗА130. Исследования проводились на стенде с пониженной жесткостью, для того чтобы более четко выявить исследуемую зависимость.

Вибрации измеряли вибродатчиком ВИЛ-69 и реги­ стрировали на пленке осциллографа Н-102. После рас­ шифровки виброграмм полученные экспериментальные данные были сведены в корреляционную табл. 10, где

Т а б л и ц а 10

Корреляционная таблица зависимости разности амплитуд колебаний стенда до и после пуска СОЖ через поры круга от статического дисбаланса шлифовальных кругов класса А (верхняя строка) и Б (нижняя)

144

частоты распределения по величине статического дис­ баланса Б и увеличению амплитуды колебаний АЛ для кругов класса А приведены в верхних строках, а для кругов класса Б — в нижних. В таблице верхняя строка представляет собой интервалы статического дисбаланса шлифовальных кругов, а левый столбец — интервалы увеличения амплитуды колебаний стенда с пуском СОЖ через поры круга. Амплитуда колебаний стенда измеря­ лась в направлении силы Ру.

На основании полученных данных были вычислены следующие величины для кругов класса А и Б соответ­ ственно:

средние арифметические значения увеличения ампли­

Сравнение теоретических и эмпирических данных да­ но на рис. 55.

Рис. 55. Теоретические (сплошные) и эмпирические (штриховые) ли­

146

Проверка нуль-гипотезы показала наличие устойчи­ вой взаимосвязи между увеличением амплитуды колеба­ ний шлифовальной бабки станка и величиной статиче­ ского дисбаланса круга, а несущественное различие между корреляционными отношениями и коэффициента­ ми корреляции свидетельствует, что исследуемая зави­ симость является линейной как для кругов класса А, так и для кругов класса Б.

Несущественное различие коэффициентов вариации как по амплитуде колебаний, так и по статическому дис­ балансу для шлифовальных кругов обоих классов сви­ детельствует об идентичной изменчивости исследуемых величин, общности и взаимосвязи характера их распре­ деления. Следовательно, зная, каков статический дис­ баланс шлифовального круга, невозможно однозначно предсказать, каково будет увеличение амплитуды коле­ баний с пуском СОЖ через поры круга. Однако для партии кругов определенного класса дисбаланса можно с достаточной уверенностью предсказать увеличение амплитуды колебаний шлифовальной бабки с пуском СОЖ через поры круга.

Из рис. 55 и уравнений регрессии видно, что увели­ чение амплитуды колебаний стенда существенно зави­ сит (зависимость корреляционная и линейная) от вели­ чины статического дисбаланса шлифовальных кругов (класса дисбаланса) и от класса шлифовальных кругов. Для кругов класса Б увеличение амплитуды колебаний примерно в 2—2,5 раза больше, чем для кругов класса А при одном и том же их статическом дисбалансе. Это говорит о гораздо более равномерном распределении пор в теле шлифовальных кругов класса А по сравне­ нию с кругами класса Б.

Так как приведенные экспериментальные данные получены на стенде, жесткость которого в 2,5 раза мень­ ше жесткости шлифовальной бабки, например станка мод. ЗА130, то можно считать возможным использова­ ние при шлифовании с охлаждением через поры круга шлифовальных кругов класса А 1, 2 и 3-го классов дис­ баланса и кругов класса Б 1-го класса дисбаланса. При этом увеличение амплитуды колебаний шлифовальной бабки будет несущественным (не более 1 мкм) и не вы­ зовет отрицательного влияния на точность и качество шлифованных поверхностей.

Г Л А В А IV

СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ ШЛИФОВАНИИ

СОХЛАЖДЕНИЕМ ЧЕРЕЗ ПОРЫ КРУГА

ИОБЫЧНЫМ СПОСОБОМ

Тепловые явления при шлифовании оказывают боль­ шое влияние на интенсивность износа абразивных зерен шлифовального круга [104, 105], а температурные де­ формации шлифуемых деталей служат причиной воз­ никновения систематических и случайных погрешностей размера деталей [106].

Рентгеноскопические исследования Л. В. Альтшуллера и М. П. Сперанской [107] впервые показали наличие фазовых изменений после шлифования в тонком наруж­ ном слое закаленных сталей, а исследованиями Б. И. Костецкого [108—ПО] подтверждены отмеченные явления и установлены некоторые количественные соотношения. Л. А. Гликманом и В. А. Степановым [111] установлена возможность появления растягивающих напряжений в поверхностном слое. А. В. Лодзей [112], Н. Н. Новиков и В. Е. Логинов [113—115] в своих исследованиях уста­ новили, что глубина распространения остаточных на­ пряжений пропорциональна интенсивности тепловыде­ ления при шлифовании и зависит от режимов и условий шлифования.

С. Г. Редько [116—118] выполнено исследование те­ пловых дефектов шлифованных поверхностей, к кото­ рым относятся коробление, шлифовочные трещины, ожо­ ги; дан метод определения контактной температуры де­ тали посредством суммирования тепловых импульсов отдельных зерен.

Следовательно, тепловые явления при шлифовании воздействуют на основные показатели процесса шлифо­ вания (износ круга, его засаливаемость, шероховатость

149